摘要：从理论上分析了膜生物反应器内流量、错流流速与曝气量、反应器设计高度、主副腔的过流面积的定量关系式,同时从曝气系统氧利用率、动力效率,进一步对曝气器淹没深度、曝气气泡直径进行分析,获得了曝气系统氧利用率、动力效率与各影响因素的定量关系式。这一结果对于一体式膜生物反应器及相关曝气装置的设计和降低废水处理能耗具有重要的意义。

摘要：倒伞型表曝机作为卡鲁塞尔氧化沟的专用设备,其选型设计至关重要。介绍了倒伞型表曝机在选型设计时的关键因素,如表曝机的安装数量及其在氧化沟中的布置和驱动模式、表曝机的叶轮直径与氧化沟的沟宽和沟深的匹配、表曝机的功率与需氧量及曝气池容积的关系、表曝机的安装中心与氧化沟中间隔墙的关系等,指出只有正确的选型设计才能使倒伞型表曝机发挥其优势功能,达到预期的设计效果。

摘要：通过对现有曝气装置的分析比较,在双膜理论的基础上,设计了三管引射式曝气装置,研究了各因素对增氧性能的影响,建立了有关回归方程式。试验和回归结果显示,曝气装置的截面积比、进气量、曝气深度以及混合室和扩散器的型式等是影响曝气性能的几个主要因素,选择合适的截面积比可使曝气的动力效率达到某一最佳值,而增大进气量和曝气深度可明显提高动力效率,不同型式的混合室和扩散器对动力效率也有不同的影响。此外,还对该装置进行了污水处理试验,也取得了较好的结果。从而为污水处理提供了一种新型、高效的曝气装置。

摘要：为了考察气提式曝气增氧装置在海水养殖水池内的性能表现和溶氧扩散分布规律,自行设计了一种气提式曝气除沫装置,并安装于海水养殖生产车间水池内运行,通过定时定点取样测定池水中的溶解氧浓度,分析该装置运行时养殖池内溶解氧的分布状态,进而确定该装置增氧的性能指标。结果表明:安装自行设计的气提式曝气除沫装置后,通过实际测试,氧转移系数(K_(La(20)))为0.77h^(-1),氧转移效率(E_A)为5.20%,曝气动力效率(E_p,以O_2计)最高可达4.33 kg/(kW·h);经测定,在养殖水池内各个取样点溶解氧分布均匀,溶解氧浓度同步增加。研究表明,本研究中设计的曝气装置及其布置形式因省去动力循环能耗,曝气动力效率显著提高。

摘要：针对传统增氧设备依靠常规电力、不能移动的问题,设计了一种基于差速转向控制的太阳能移动式水体增氧装置。该装置采用单片机设计开发,利用电机差速转向控制以及模糊协同控制策略,实现了装置移动轨迹的灵活性。通过清水试验中多点多次采集的试验数据,计算出该装置在清水中的增氧能力、动力效率。结果表明,该增氧装置对于水体中层具有良好的增氧效果;同时,移动式增氧装置扩大了增氧范围,水下—水面双重增氧方式提高了水体增氧效率,为封闭水域的水质处理提供了一种新方法。

摘要：氧化沟是污水处理技术中相对经济有效的沟渠形活性污泥法工艺,保证氧化沟工艺反应效率的关键设备是倒伞型表面曝气机。表面曝气机在曝气的过程中起到推流、搅拌、以及充氧等作用。试验通过测试新型曲面叶片倒伞型表面曝气机的动力效率值来研究新型曝气机的充氧性能随着曲面叶轮转速及叶轮浸没深度改变时的变化规律。结果表明:在叶轮转速为37.5rpm且叶轮浸没深度为41.25mm时,新型曝气设备的充氧性能优越,动力效率达到最佳值。当叶轮的转速超过62.5rpm或低于25rpm且叶轮的浸没深度浅于15mm或深于60mm时,新型曝气机的动力效率很差,充氧性能不佳。

摘要：本文着重从冰下增氧设备的设计要求和工作机理出发,针对冰下气压增氧机的工作情况,分析影响增氧性能指标的因素,为冰下增氧机正确设计和选择参数提供科学依据。

摘要：针对气体的可压缩性和压缩过程中的压力变化等特殊性,结合某种活塞式气压装置的扩力、增效机构设计,进行动力效率计算分析。

摘要：讨论了影响鼓风曝气系统电能消耗的各种因素，指出曝气器上部水深、曝气器动力效率、混合液溶氧浓度和空气密度是影响曝气系统电能消耗的主要因素，鼓风机变速调节是降低鼓风曝气系统电能消耗的有效手段。

摘要：美国制作了一套装置,来测试水车式增氧机翼板形状、深度、明轮转速及直径对其充氧特性的影响。结论是:断面为三角形的翼板较其它形式更为有效;标准氧转移率(SOTR)随翼板深度、明轮转速的增加而增加,而标准增氧动力效率(SAE)却随之下降;对于一特定的翼板深度和明轮转速,SOTR值随明轮直径的增加而增加。φ91cm、配之以三角形翼板的明轮在转速77rpm、深度为12.5cm的情况下,SAE获得最大值(2.96KgO_2/kw/h)。有三个公司按本研究得出的设计资料生产了7.5kw的浮式电动水车增氧机。这些商用增氧机都有较高的SOTR值(18.8～21.8KgO_2/h)和SAE值(2.7～2.9KgO_2/kw/h),比在斑点叉尾鮠Channelcatfish(鲶形目,叉尾鮠Ictaluridoe科)养殖中使用的其它增氧机有效得多。