摘要：提升系统的变位质量是提升系统在设计、调试和检验过程中要用到的一个重要参数。阐述了提升系统变位质量的概念和重要性,给出了4种确定提升系统变位质量的方法,分析了每种方法的优点和缺点。实践证明重载上提、自由滑行测定法是最便捷、安全可靠的。该种方法解决了提升系统变位质量难以测定的难题。

摘要：新大地煤业副斜井目前安装有JK-2.5/30X型单滚筒缠绕式提升机1台,提升机最大提升能力不能满足最大件(一次采全高开采设备)提升要求,滚筒与钢丝绳直径之比不满足《煤矿安全规程》要求,提升机液压制动系统没有并联冗余的回油通路。经研究在现有提升机房东侧新建一座提升机房,为矿井提升提供安全、高效、可靠的辅助提升系统。

摘要：目前,我国摩擦轮提升的防滑计算广泛采用安全系数法,在现行《煤炭工业设计规范》第2—121条中作了规定.防滑安全系数的计算,迄今在一些书籍中[1]、[2]、[3],仅谈到上提重物的静、动防滑安全系数的计算公式:

摘要： 为解决某新井提升电机容量、验证设计参数及生产施工中的一些问题,山西院、汾西局高阳矿及工程处组成试验组,对高阳矿主提升进行了箕斗称重、电机功率测定及示波器拍照分析.绞车2Ⅱ-4×18-10.5型,箕斗JS-8型,设计载重8.5吨,钢丝绳6×37+1-φ43.5-160-I型,电动机AT18B12-20型860千瓦,系统变位质量7820公斤·秒~2/米,提升高度255米,绳速5.76米/秒,设计等效容量689千瓦,选型720千瓦,成套供货860千瓦,设计吨煤电耗1.21度.

摘要：摩擦提升的防滑安全检验,是选型设计及安装维护的关键问题.《煤矿安全规程》第383条规定:“摩擦轮式提升装置,常用闸或保险闸发生作用时,全部机械的减速度不得超过钢丝绳的滑动极限.在下放重载时,必须检查减速度的最低极限.在提升重载时,必须检查减速度的最高极限.”即[a3]x>a3×x≥1.5m/s2 （01）[a3]s>a3×s≤5m/s2 （02）式中:a3x、a3×s分别为下放、提升重载的实际安全制动减速度,m/s2;[as]x、[a3]s分别为下放、提升重载时钢丝绳滑动极限所要求的减速度,m/s2.而《煤炭工业设计规范》

摘要：目前,矿井提升设备的设计多采用计算繁琐的试凑法,而结果又往往与最优设计差距较大.本文以提升设备诸参数均处于最佳工作状态的原则, 导出一套简单的计算.在已知矿井年产量及提升高度的情况下,可迅速得出优化条件下的提升设备各参数,又可同时计算几个方案供选择.

摘要：矿井摩擦提升设备是靠摩擦力工作的.正确而简便的防滑计算,对摩擦提升系统的设计和安全运行都具有重要的意义.本文拟就设计中遇到的几个问题进行探讨.本文从最简提升系统(即双容器无导轮平衡系统)入手,且不计算矿井阻力及钢丝绳振动对防滑的影响,然后在此基础上,再对忽略了的某些因素加以补充.为了具有普遍性,将把重载上提、重载下放和空运行作为计算运行方式.本文以极限加、减速度为基础进行讨论,因为极限减速度能直接和《煤矿安全规程》(以下简称《规程》)的有关规定建立起最简便的联系.值得注意的是,极限减速度法与设计规范规定的安全系数法。

摘要：摩擦提升容器过卷制动负荷是计算摩擦提升容器结构强度的主要载荷,也是设计楔形罐道、布置提升系统的基础数据.目前,在没有通过计算求得摩擦提升容器过卷制动负荷的情况下,对于多绳罐笼一般都借用空罐的最大制动减速度以不超过五倍的重力加速度为限,并用这个极限值来核算罐笼的结构强度.国内外的实践经验证明,摩擦提升容器过卷后进入楔形罐道产生的最大制动减速度,远比五倍的重力加速度要小,采用这个数值显然不利于提高设计质量和经济效益,同时,楔形罐道和提升系统的布置也难以作到合理.因此,探讨摩擦提升容器过卷制动负荷的计算方法并力求接近实际情况乃是非常必要的.

摘要：多绳摩擦轮提升机在国内外已被广泛采用,与缠绕式提升机相比,它具有钢丝绳细、摩擦轮直径小、旋转力矩小、电机容量小、设备重量轻、不需装设断绳防坠器、投资省、不存在缠绕层数问题等优点.特别是对于产量大。

摘要：多绳提升中当提升容器过卷时,为了保证人员和提升设备的安全,通常在井架和井底设置楔形罐道,使提升容器过卷后在一定容许范围内停止移动.楔形罐道是多绳提升中缓冲装置最常用的一种.有人认为楔形罐道的作用,在提升容器过卷后,提升容器的全部动能完全被楔形罐道受罐耳挤压后的体积变形所吸收.从国内各竖井发生的多次过卷事故看。