摘要：背景:在寰枢关节疾病采用后路寰枢椎椎弓根螺钉内固定术(C_(1)-C_(2)pedicle screw-rod fixation,C_(1)-C_(2)PSR)中加用传统的棒-棒横连可以为螺钉/棒结构提供更坚固抗旋转稳定性,但有安装困难、影响植骨床和脊髓损伤的风险。作者设计的新型寰椎钉尾横连(horizontal screw-screw crosslink,hS-S CL)可以有效克服上述缺点,但其生物力学性能尚不清楚。目的:利用三维有限元分析新型寰椎钉尾横连在C_(1)-C_(2)PSR中的生物力学特性。方法:采集1名成人健康男性志愿者枕骨底到枢椎(C0-2)的CT薄层扫描数据,分别建立寰枢椎有限元模型:正常组、失稳组、失稳+C_(1)-C_(2)PSR(无横连组)、C_(1)-C_(2)PSR+hS-S CL(钉尾横连组)。对各个有限元模型加载1.5 Nm的扭矩,计算出4组模型在屈伸、左右侧屈、左右旋转工况下的活动度及横连应力峰值,并提取内固定应力云图。结果与结论:①失稳组较正常组的运动范围明显增大43.8%-78.7%;2种内固定组在6种工况下的运动范围较失稳组减少90.2%-98.7%,在屈伸状态下的运动范围基本一致,但在侧屈及旋转状态下,钉尾横连组较无横连组运动范围分别减少34.3%-43.8%和78.6%-79.1%,其中在旋转状态运动范围减少最为明显;②2种内固定内植物模型应力峰值:钉尾横连组最大应力总体上小于无横连组,内固定组在后伸时应力峰值最小;③内植物的应力云图:显示内固定未出现明显的应力集中现象,且主要的应力分布区域为螺钉根部与骨质结合部,横连两端与螺钉尾槽或连接棒结合部;④新型钉尾横连能明显提高内固定的抗旋转稳定性,在三维运动上承担部分应力,降低内植物的最大应力;钉尾横连两端的应力分布明显,该部位可能出现横连的断裂。

摘要：胸腰段完全分节的不对称半椎体，常导致脊柱侧后凸畸形，大多需后路截骨治疗。临床上常用的截骨刀前方为方形，容易向两侧滑动损伤周围组织。为此，我们1999年1月设计了一种新型的V型截骨刀（2008年获得实用新型专利，专利号：ZL200820029581．1），并于1999年1月至2008年9月应用于临床，后路经椎弓根半椎体切除固定融合治疗胸腰椎侧后凸畸形58例，效果满意。

摘要：背景:国内外有关寰枢椎后路融合器的报道较少,且存在许多不足,缺乏操作方便、植骨区域大、植骨稳定的融合器。目的:依据寰枢椎解剖学特征设计一款带融合器的寰枢椎后路内固定系统,并探讨其可行性。方法:收集100例(男、女性各50例)正常寰椎后弓及枢椎椎板的CT影像学资料,测量寰椎后弓高度及厚度、枢椎椎板斜率、寰椎后弓下缘至枢椎棘上缘突高度、寰枢椎椎间隙高度、两侧寰椎椎弓根外侧缘距离及后结节处至该线的距离并计算后弓外侧缘半径;取后结节旁4 mm处为进钉点,测量后弓螺钉置入长度及螺钉与后弓中线角度。分析解剖参数并设计带融合器的寰枢椎后路内固定系统。结果与结论:①寰椎后弓下缘至枢椎棘突上缘高度为(19.07±2.73)mm,寰枢椎椎间隙高度为(6.83±2.01)mm,枢椎椎板斜率为(58.34±7.60)°,寰椎后弓外侧缘半径为(26.77±2.14)mm,寰椎后结节高度为(10.45±1.61)mm,寰椎后结节厚度为(8.12±1.57)mm,寰椎后弓螺钉置入长度为(11.21±1.61)mm,螺钉与后弓中线角度为(53.34±6.30)°,左侧与右侧数据差异无显著性意义;②依据寰枢椎影像学测量数据成功设计了带融合器的寰枢椎后路内固定系统,并申请获得国家专利,为寰枢椎后路内固定提供新的补充内固定方式。

摘要：[目的]研制一套专用于脊柱后凸畸形手术截骨器械。[方法]17例患者采用此手术器械行全脊柱截骨矫形术。手术经后侧入路,切除脊椎后结构,经双侧椎弓根、椎体行楔形截骨,至椎体前缘皮质下,完成截骨后,闭合截骨间隙,椎弓根钉棒系统内固定。[结果]应用该手术器械矫正后凸及侧后凸畸形患者17例,最高截骨T9水平,患者最多截骨达4处,平均截骨2处,平均一处椎体截骨时间约30 min、出血约100 ml,术中未出现脊髓和神经根损伤。[结论]该手术器械具有截骨规范充分、时间短、出血少、脊髓和神经根保护安全、截骨面对合紧密、利于创面愈合等优点。

摘要：目的 通过测量C2~7中后柱相关解剖学参数,为设计制造颈后路多锚点内固定系统提供解剖学依据,并验证系统的解剖学可行性。方法 通过Mimics软件对40份正常颈椎CT数据进行三维重建,测量相关解剖参数,包括侧块高度、椎板安全长度、椎板高度及棘突高度。在此基础上设计颈后路多锚点内固定系统,并在Mimics软件上将该系统装配于颈椎骨模型上,观察设计是否合理。结果 测得C_(2~7)中不同节段的侧块高度、椎板长度、椎板高度、棘突高度的结果 。颈后路多锚点内固定系统主要由多锚点螺钉固定板、侧块螺钉、棘突螺钉和万向套组成。颈后路多锚点内固定系统在Mimics软件上进行模拟装配后,内固定系统位置良好,证明该设计具有解剖学可行性。结论 设计出颈后路多锚点内固定系统,该系统在提供充足生物力学稳定性的同时,还可以从器械设计的源头上避免置钉过程损伤神经根、脊髓或椎动脉等重要结构。

摘要：随着社会经济的高速发展,交通事故伤、高处坠落伤及各种高能量损伤的发生显著增多,导致不稳定骨盆后环骨折（ Tile C型骨折）耻骨上下支及髋臼骨折越来越多. 此类患者通常伴有严重的合并伤和并发症,若未经有效治疗,可能导致严重的残疾,甚至危及生命,因此,选择合适而有效的治疗方法至关重要. 经皮螺钉（ SI ）内固定骶髂关节和重建钢板固定骨盆骨折是常用的方法. 然而手术流程的设定,最大程度缩短手术时间及多次搬动变换手术体位造成患者多处神经损伤,尤其是合并复合伤的病人,现就此研究报告如下.

摘要：目的：探讨经后路短缩截骨环脊髓减压内固定治疗陈旧性胸腰椎骨折的疗效。方法：对我院23例陈旧性胸腰椎骨折患者回顾分析，根据术前设计截骨角度短缩截骨，彻底环脊髓减压后内固定上下椎体，及后外侧植骨融合。结果：本组均随访，随访时间平均1．3a。矫正角37°，矫正角丧失2．3°，平均Frankel分级改善1级。截骨融合率100％，无1例脊髓损伤，术后患者满意率：91．3％。结论：后路短缩截骨环脊髓减压内固定是治疗中青年陈旧性胸腰椎骨折的有效方法。

摘要：目的分析细棒、PEEK棒固定对寰枢关节稳定性的影响。方法采用6具新鲜成人枕骨(occipital bone,Oc)~颈椎C4节段进行测试,模拟以下手术及固定状态:①完整状态;②损伤状态:枢椎齿状突II型骨折;③坚强固定:寰枢椎均采用普通椎弓根螺钉固定,直径3.5 mm钛棒连接;④PEEK棒:直径3.5 mm的PEEK棒连接;⑤细棒:直径2.0 mm钛棒连接。采用重复测量实验设计,在完整、损伤和不同的固定状态下,通过脊柱试验机对标本分别施加1.5 N·m的前屈/后伸、左/右侧弯和左/右轴向旋转的纯力偶矩。采用Optotrak三维运动测量系统连续采集标本运动,分析寰枢椎之间角度运动范围和中性区。结果采用直径3.5 mm的钛棒,2.0 mm的细棒以及3.5 mm的PEEK棒固定后,在前屈、后伸、侧弯和旋转方向上均显著减小了固定节段的运动范围(P0.05)。结论在寰枢关节采用直径2.0 mm的细棒固定,与坚强固定的稳定性相当。采用直径3.5 mm的PEEK棒固定,在前屈、后伸、旋转方向上与坚强固定的稳定性相当,在侧弯方向上弱于坚强固定。

摘要：在进行显微内窥镜下椎间盘切除术(MED)操作时，我们常常感到通道管位置偏外，还有进一步外移的倾向，手术过程中须不断进行调整，且周围软组织常突入管内，干扰视野和影响手术操作，为此，我们设计了新的手术入路，经临床实践应用，取得了满意的效果。

摘要：背景:寰枢椎融合器一直以侧块关节融合器为研究热点,但其置入操作风险过大,目前临床上一直缺乏可广泛应用的寰枢椎融合器。目的:探究成人后路寰枢椎板间融合器的CT影像解剖学可行性并给出初步设计。方法:对100例成人(男50例,女50例)寰枢椎CT三维成像进行测量,测量指标包括寰椎单侧后弓长度、寰椎后弓厚度、枢椎单侧椎板长度、枢椎椎板厚度、寰椎后弓上缘至枢椎椎板下缘距离,分析寰枢椎后方部分结构的CT测量数据并设计寰枢椎板间融合器。结果与结论:①男、女性的寰椎单侧后弓长度分别为(23.41±1.48)mm和(22.23±1.25)mm,寰椎后弓厚度分别为(6.00±0.96) mm和(5.28±0.78) mm,枢椎单侧椎板长度分别为(18.54±2.23)mm和(17.31±0.91) mm,枢椎椎板厚度分别为(5.12±1.31)mm和(4.98±1.26)mm,寰椎后弓上缘至枢椎椎板下缘距离分别为(32.63±2.76) mm和(31.39±4.04) mm;②不同性别的双侧测量数据差异无显著性意义(P> 0.05);男性的寰椎单侧后弓长度、寰椎后弓厚度、枢椎单侧椎板长度大于女性,差异有显著性意义(P 0.05);③寰枢椎后方部分结构的CT测量结果提示寰枢椎板间融合器是可行的;④寰枢椎板间融合器初步设计成功,并获得国家专利;⑤提示寰枢椎板间融合器具有应用可行性,可用于寰枢椎后路钉棒固定融合过程中,提升寰枢椎间的植骨融合率。