摘要：针对有机聚合物材料对CO_(2)的吸附量和吸附选择性不能兼得的问题,由三(4-氰胺基苯基)胺和四(4-氰胺基苯基)甲烷设计合成了仲胺桥联共价三嗪聚合物NB-CTP-1和NB-CTP-2,通过FTIR、TGA、XRD、SEM、TEM和全自动物理吸附分析仪对制备的样品进行了结构和形貌表征。在1.01×10^(5) Pa、273K条件下,NB-CTP-1和NB-CTP-2的CO_(2)吸附量分别为3.04和3.23 mmol/g。依据亨利定律法和IAST法分别对两种材料在1.01×10^(5) Pa、273K条件下的吸附选择性进行计算,其中,NB-CTP-1的CO_(2)/N_(2)吸附选择性高达113 (亨利定律法)和143(IAST法),而NB-CTP-2也能达到75(亨利定律法)和89(IAST法)。此外,通过Clausius-Clapeyron方程计算得出NB-CTP-1和NB-CTP-2的极限吸附热分别为35.3和37.6 kJ/mol,表明其与CO_(2)存在较强的偶极-四极相互作用,有利于提升吸附选择性。

摘要：为了深入研究吸附式空分制氧的传质过程,利用Fluent数值模拟软件对二维吸附床进行了模拟研究.模型综合考虑了气体的可压缩性、吸附床的死空间以及吸附床径向空隙率的分布,模拟结果与实验值和文献值作了对比分析,结果吻合良好.分析表明,在壁面附近存在边流效应,使得吸附剂的使用率不均,通过改变颗粒直径的大小,可以有效减小边流效应的影响;吸附过程温度变化显著,对吸附过程的传质影响较大,在数值模拟中不能忽略吸附热的影响.该数值模拟方法能够比较准确地预测吸附床内的传质过程,并为吸附系统的设计和优化提供必要的支持.

摘要：分析了天然气吸附床的传热过程,建立了简化的吸附床内传热模型,讨论了传热模型的分析解。认为所开展的分析工作可为深入研究天然气吸附储存技术提供一种方法和思路。

摘要：对天然气吸附床在绝热条件下进行了传热试验,试验测量了吸附床在吸附过程中的温度分布与变化,试验结果表明,吸附床的温度随充气量的增加不断升高,数值达75℃左右,而且温度分布极不均匀,相差达30℃。试验发现,吸附床中气体渗透对温度上升有较大影响,因此控制吸附床的温度需要强化吸附床的传热与传质。

摘要：1 前言固体的比表面积是一个重要的物理化学参数.在石油开采中,液-固或气-固的相互作用对采收率有极大的影响.油砂的比表面是油藏工程设计的重要参数.油砂的主要成份为各种金属氧化物的混合物,如能准确测定各氧化物的比表面,则应能准确测定油砂的比表面。常用的固体比表面测定方法有多种,由浸润热或吸附热求算固体的比表面的量热法也经常运用.

摘要：提出一种适用于零散天然气回收的工艺——吸附天然气(ANG)回收工艺。利用气井天然气低温、节流降压降温和制冷设备,来消除吸附过程中产生的吸附热。对吸附剂进行比选,选择高比表面积的活性炭作为吸附天然气的吸附剂。对ANG储罐进行优化设计,便于控制吸附过程中储罐内的温度。以最不利工况(天然气压力小于4 MPa)作为计算工况,对吸附过程中产生的吸附热及冷却所需要的循环水量进行计算。

摘要：对天然气吸附床在绝热条件下进行了脱附过程的传热实验,实验测量了吸附床在脱附过程中温度分布与变化,实验结果表明吸附床的温度随放气量的增加不断降低,数值达-35℃左右,而且温度分布极不均匀,相差达到40℃。实验发现吸附床中气体渗透对温度分布与变化有较大影响,较低的温度也严重降低了天然气的释放,从而降低了有效天然气吸附量。本文实验数据为采取强化吸附床的传热与传质技术和控制吸附床的温度提供参考。

摘要：天然气脱附过程的热效应严重影响了天然气的脱附量,是吸附储存天然气汽车走向应用的一大障碍。为了减小热效应的影响,提出用发动机烟气加热储罐促进脱附,本文建立了车用天然气储罐脱附过程的数学模型并用Newton-Raphson方法进行求解,以车速100km/h,储罐放气速率1.315g/s为条件进行计算,得到以下结论:储罐轴心处温度最低,可达244.01K,温降49.14℃,系统平均温降15.81℃,放气量3.182kg,放气效率87.85%,与传统脱附相比,放气效率提高了12.34%。通过改变吸附剂的导热系数可以改变储罐内部的温度和放气量。当导热系数从0.2增加到1.0,系统平均温降20.1℃,放气量3.2065kg,放气效率提高到88.53%。

摘要：吸附剂的选择吸附剂所吸附的是压缩空气中的水蒸气,而不是混在空气中的液态水。活性氧化铝与分子筛对水蒸气都具有很大的吸附能力。分子筛在极干燥(露点低于-60℃)环境下对微量水蒸气仍有吸附能力,但它与氧化铝相比有如下缺点:机械强度小、容易破碎,抗水滴性能差。