摘要：目前高频免共振钢管桩逐步应用于我国软土地区,但其土塞效应研究有待深入。为此,在上海地区某场地进行高频免共振钢管桩试桩,研究其沉桩时和沉桩后的土塞效应。试桩沉桩深度为52 m,桩端持力层为⑦砂质粉土。试验结果表明:土塞闭塞程度较低,土塞增长率基本在80%~140%之间波动,沉桩后土塞接近满芯;龄期32、60 d和90 d的桩端阻力较小,龄期90 d时桩的端阻比仅为7.0%;各龄期桩端阻力实测值显著小于考虑土塞效应的估算值(1232 kN),龄期90 d仅为估算值的26.5%;沉桩加速度幅值估算值基本大于3.6g,显著弱化动侧摩阻力,从而导致土塞效应很弱;高频免共振钢管桩土塞闭塞程度较低,估算基桩承载力时不宜考虑土塞效应。

摘要：开口管桩在沉桩过程中由于土塞的作用,其受力机理比闭口管桩更加复杂,根据现行规范中的经验公式以及修正公式计算单桩极限承载力,其计算值与试桩的结果往往相差较大。本文根据综合试桩的成果,分析了在粉、细砂地层中进入管桩内的土塞随着时间变化对端阻力的影响,在考虑土塞对端阻力前期的闭塞效应和后期的松弛效应的情况下,对桩端阻力进行了修正,所得到的承载力计算值与试桩结果较为吻合,通过本文的研究,建立了在粉、细砂地层中基于土塞效应下根据静力触探指标计算管桩承载力的修正公式。

摘要：由于土塞效应的存在,开口预制桩的挤土效应不同于闭口桩,对其进行模拟计算具有现实的工程意义。将桩体的贯入过程模拟为一系列球孔的扩张,其中球孔的数量依据体积相等原则计算得出。模拟计算方法采用源汇法和源源法解答得出半无限体中一系列球孔扩张产生的应力场和位移场。同时,计算模型纳入了沉桩过程中桩侧摩阻力和土塞效应对解答的影响,并通过现场试验对模型计算的精确度进行评价。

摘要：为了分析土塞效应对预应力高强混凝土(PHC)管桩单桩竖向承载力的影响程度,利用FLAC3D软件对不同地质条件下的开口桩和闭口桩进行数值模拟,得出预应力高强混凝土管桩的荷载-沉降曲线(Q-S曲线),研究表明:对于端承桩,土塞效应导致单桩竖向承载力降低,而对于摩擦型桩,可不考虑土塞效应的影响,按闭口桩计算PHC管桩的单桩竖向承载力。

摘要：狭小面积的基坑在平面与坑深尺寸上类似于沉井、沉箱等施工方法,但基坑围护桩插入土体的深度远高于沉井的设计要求。实际上,狭小的基坑在坑底可以形成相对紧致的土塞,该部分土体在受挤压后可以为基坑围护桩提供较大的被动土压力,对基坑整体稳定属于有利作用。通过对该类型基坑的土塞效应进行理论分析和数值计算,并通过工程案例进行了验证,对类似工程的应用有一定借鉴意义。

摘要：挤土效应和土塞效应是软土地基基坑管桩施工中常见的问题,其对桩的承载力和桩周土体均有重大影响。以深圳市大空港新城区截流河综合治理工程为工程背景,选取典型施工断面,通过PFC软件建立数值模型,对闭口管桩和开口管桩沉桩过程中桩周土体的运动模式、位移变化、土体细观结构变化以及桩端阻力变化进行了计算分析。结果表明,闭口管桩沉桩过程中浅部土体隆起变位明显,中部土体以径向变形为主,在不同的贯入阶段,同一深度处桩周土体的主要位移模式随着与桩端部相对位置的改变而不断变化;开口管桩在沉桩深度为8m时,土塞高度达到最大,约为4m;闭口管桩和开口管桩桩体对土体的横向和纵向影响范围均随沉桩深度的增加而增大,开口管桩桩端最大阻力为1800kN,远小于桩端最大阻力为3900kN的闭口管桩。

摘要：大直径PHC管桩贯入土体时,桩端土体进入管桩内形成土塞,产生土塞效应。为了研究土塞效应对大直径PHC管桩竖向承载特性的影响,对大直径管桩静载试验进行数值模拟,得到不同因素下桩顶荷载-沉降及桩身轴力变化曲线。研究结果表明:桩径、土塞高度对桩顶沉降和桩身轴力影响最大,相同荷载作用下,桩径越大,土塞高度越高,桩顶沉降越小,桩身轴力减小速度越快;桩-土塞摩擦系数与土塞弹性模量的影响效果类似,其值较小时,桩顶沉降变化明显,增大到一定值后,沉降变化速率基本为零;土塞黏聚力与内摩擦角变化不会对桩顶沉降产生明显影响。

摘要：从土塞效应形成机理、影响因素及力学分析出发,基于既有理论研究分析,对以密实砂层为持力层的开口钢管桩土塞效应计算适当简化,推演提出开口钢管桩的土塞效应折减系数计算,并结合高应变动力检测结果对比分析,总体上是合理且偏于安全的,为打入式开口钢管桩设计和指导施工提供一定的参考意义。

摘要：结合实际工程运用山原法、Randolph法、murff法对扬州地区预应力管桩的土塞效应进行了分析计算,解释了管桩承载力较试桩提高的原因。建立了管径、管壁厚度、桩长与土塞效应相对关系,可为扬州地区预应力管桩设计施工提供参考。

摘要：通过三维数值分析软件FLAC3D分别模拟了PHC管桩的开口桩以及闭口桩的单桩竖向抗压承载力,分析了土塞效应对PHC管桩竖向抗压承载力的影响因素,进而得出了一些有益的结论。