摘要：针对现有多级消能计算较繁琐,特别是消能计算过程中需多次反复试算查表的问题,文章基于水力学理论、数学推导及Matlab软件数值分析,对多级跌水消能、多级实用堰消能分别进行了总结分析,为多级消能优化设计提供基础。基于一元三次方程的卡当解理论给出了收缩水深、跃后水深以及水跃长等水力参数的解析计算式,并通过无量纲原理及Matlab软件分别绘制了流速系数φ=0.80、φ=0.85、φ=0.90、φ=0.95及φ=1.0时相对跃后水深h_c′/T_0、相对水跃长L_j/T_0的高精度解析计算式、简洁查算表及查算曲线图,便于工程师实际应用;同时基于消力池池深极值理论,给出了末级消力池深的直接解析计算式。最后通过两个算例进行对比计算分析,认为文中理论精度较高且方便快捷;值得说明的是,在考虑工程实际地形、地质状况及开挖费用等影响下,采用等水头落差式多级消能方案不一定最优,需采用多种不同水头落差方案进行优化比选,以节省工程投资。

摘要：分析了综合式消力池在消力坎计算中存在的问题,提出了计算消力坎高度和消力池深度总高度的估算方法。根据文献[6-7]对波状床面水跃共轭水深和水跃长度的研究成果以及综合式消力池的一般计算方法,给出了波状床面综合式消力池跃前水深的显式计算公式、跃后水深的迭代计算公式。在文献[11]对消力坎淹没系数研究的基础上,对于淹没度,在0.45≤h_s/H_(10)≤0.92范围内重新给出了精度更高的计算淹没系数的公式。通过算例给出了波状床面综合式消力池的水力计算过程和计算步骤,推荐在综合式消力池的水力计算中,先假设消力池的深度,再计算消力坎高度的简单计算方法。通过对比分析可以看出,波状床面综合式消力池与普通综合式消力池相比较,可以大幅度地减小消力池深度、消力坎高度、跃后水深和消力池长度,提高了消能效果,是一种值得推荐和研究的消力池形式。

摘要：在综合式消力池设计中，消能控制条件的确定非常关键，其与闸门开启方案、初始开度及单宽流量的计算有关；而池长与池深的控制条件并不一定在同一开启孔数及同一开度下相重合。通过工程实例对以上问题进行了阐述和分析，纠正了以往工程设计中经常出现的错误。

摘要：研究了旬阳钟家坪水电站溢流坝的面流消能问题，通过分析确定了合理的溢流坝跌坎高度、鼻坎挑角和反孤半径等参数，并对下游水面线、水面波动和流速分布等情况进行了试验研究，为面流消能设计提供了依据，保证了设计的可靠性。

摘要：研究了渐扩综合式消力池深度、坎高和尾坎作用力的计算方法。根据水跃方程、堰流理论和前人对渐扩式消力池水跃长度、共轭水深和淹没系数的研究成果,分析渐扩综合式消力池的设计方法,根据动量方程研究尾坎的作用力。给出了渐扩综合式消力池深度、坎高和尾坎作用力的计算公式和计算步骤。提出的坎高和作用力的公式不仅适用于渐扩综合式消力池的设计,也适用于渐扩消力坎式消力池,计算方法新颖,过程简单,精度满足设计需求。

摘要：宝鸡峡渠首加坝加闸工程位于宝鸡市以西约ll公里处的渭河峡谷出口，是以灌溉为主、结合发电的中型水利水电综台利用工程。灌溉引水孔设计最大引水流量65m3／s，孔口尺寸4×5m(宽×高)，底坎高程609．5m，比紧挨在灌溉孔右边的左冲砂底孔高4．5in。当底孔泄流冲刷时，引水口位置的冲刷漏斗影响高程是60f5m，因此，从引水防沙的角度来讲引水高程是合理的。但是，宝鸡峡工程所在河流一渭河为多泥沙河流，人们都很关心灌溉引水含沙量的问题，曾经一段时间，有些人士认为：在结构上采取分层取水的方法即可引得“清水”。

摘要：通过对江西省郭家滩水电站橡胶坝泄流进行面流消能计算,确定挑角和坎高,为面流消能模型试验提供基本参数.

摘要：简介泄水建筑物的消能形式,根据坎式消力池的水流衔接形式,通过水力学计算推导出了坎式消力池的消能坎坎高的计算公式,并结合具体实例给出了坎式消力池水力计算的全过程。

摘要：根据消力池水力计算的基本方程,利用文献[14]对粗糙壁面水跃共轭水深和水跃长度的研究成果,研究粗糙壁面消力池深度和消力坎高度的水力计算方法。给出了粗糙壁面挖深式消力池深度和消力坎式消力池高度的计算公式和计算步骤,通过算例说明了计算过程。研究表明,与一般传统的消力池相比较,粗糙壁面消力池的深度、长度、消力坎的高度和跃后水深均有较大幅度的减小,消能效果提高,值得在工程中推广应用。

摘要：东宁县老黑山水电站橡胶坝消能防冲设计,根据工程特点决定,利用设置在堰体下游的镇脚作跌坎,将坎上下泄的水流导至下游水流表层,进行面流消能。为加大消能防冲效果,在镇脚处设置了导流梳齿。在上游水位平坝顶(259.1m)、泄洪闸全部开启时,泄流量为1100m3/s(相当于p=10%)。为减少淹地损失,橡胶坝也允许在p=20%情况下启用橡胶坝(坝后水位256m)。本文阐述了老黑山水电站坝型选择及橡胶坝设计。