摘要：西郊水库大坝为均质土坝,水库运行期间左坝肩存在地下渗漏通道,大坝安全鉴定为三类坝,需进行除险加固,设计采用在左坝肩新建塑性混凝土防渗墙方案,根据工程基本情况,提出防渗墙的设计要求、施工方法 ,该方案效果显著,具有参考价值。

摘要：本文研究三峡二期围堰塑性混凝土原材料选择、配合比设计、施工特性及性能,分析影响塑性混凝土变形性能的主要因素,对塑性混凝土长龄期性能进行研究。结果表明,塑性混凝土在4年龄期时抗压强度、抗折强度、初始弹性模量均有不同程度的增长,渗透系数明显降低。

摘要：为了检验已运行６年之久的十三陵抽水蓄能电站尾水围堰防渗墙塑性混凝土设计配方的合理性及其施工质量，对塑性混凝土原状样进行了渗透及力学特性的试验研究。试验是在自行研制的塑性混凝土渗透仪上进行的。该渗透仪的试样应力状态、渗透条件简单明确，渗透断面确定。通过量测出某一时段、某一水力坡降下渗出的水量后，可计算出渗透系数。试验还提供了该塑性混凝土主要的力学指标。试验结果表明，该塑性混凝土配方设计是合理的，施工质量完全满足了设计要求。

摘要：本文采用平面非线性有限元方法,分析沙湾水电站一期围堰双高塑性混凝土防渗墙的应力变形特性。采用邓肯·张E-B模型模拟土体和塑性混凝土的本构关系,采用Goodman模型模拟墙体与周围土体的相互接触作用,采用改进的Mana方法模拟围堰基坑的逐级开挖过程,采用逐级增量法模拟围堰填筑、防渗墙修建、基坑开挖抽水等整个施工过程。计算结果表明墙体的应力变形具有良好的规律性;推测原墙的破坏主要由于过程控制等因素引起;并对新墙设计提出合理建议。

摘要：通过对塑性生混凝土防渗墙工程渗透系数的检测,比较了试件稳定渗流法与墙体钻孔常水头注水试验法的测值差异,结果表明:前者试验渗透系数比后者小在1个数量级范围内,主要原因是试验方法中边界约束条件不同,但均反映了实际情况。试件结果可用于复核设计指标,注水试验可定点核查墙体质量,两种方法互补,评价全面,联合应用更具科学合理性。

摘要：塑性混凝土已成功应用于三峡二期围堰防渗墙。结合工程实际探讨了塑性混凝土原材料的选择和配合比设计的基本方法 ,并总结了塑性混凝土的物理力学性能和参数试验方法。试验表明 ,优化配合比设计后的塑性混凝土能满足防渗墙良好的变形和防渗性能的工程设计要求。

摘要：塑性混凝土防渗墙内力分析及变形规律中的土反力系数通常采用原位试验确定,该法复杂的影响因素和对统计经验的依赖,使得测定值的准确度较差。利用相关理论及现场监测信息进行反演研究,能够给出一种相对准确的土反力系数值的研究思路。以某工程在既有塑性混凝土防渗墙上浇筑钢筋混凝土防渗墙加固改造工程为依托,借助钢筋混凝土防渗墙两侧的填土碾压工程监测信息和工程基础中的m法,对塑性防渗墙两侧土反力系数进行反演分析研究。建立塑性混凝土防渗墙土反力系数的解析方程,给出施工对塑性混凝土防渗墙土反力系数的影响规律,以及有效的反演确定方法及思路,为防渗墙内力及变形规律的准确分析奠定基础。

摘要：塑性混凝土由水泥、水、砂砾石、牯土和膨润土等配制而成,有时掺入粉煤灰、外加剂等。近年来许多防渗工程采用了塑性混凝土防渗墙(以下简称塑性墙),并为将其应用于三峡枢纽的围堰工程进行了大量的研究工作。配合十三陵抽水蓄能电站尾水围堰和册田水库大坝坝体塑性墙的修建,我们对塑性混凝土的特性进行了大量的试验研究,并在此基础上探讨了塑性墙设计中的几个问题。

摘要：通过侧压恒定和侧向位移近似恒定的2类真三轴压缩试验,研究了三向应力下塑性混凝土的变形、破坏和强度.在侧压恒定的真三轴试验条件下,塑性混凝土侧压从0至设定值过程中产生了压缩变形,此后,侧向应力和应变均保持稳定,侧向由压缩变形转变为膨胀变形,但侧向应力大小稳定,塑性混凝土强度与侧向应力大小密切相关;在侧向位移近似恒定的真三轴试验条件下,侧压随着轴压增加而增大,强度可达单轴强度9倍以上.塑性混凝土在真三轴压缩作用下的变形过程为:在轴向应力-应变曲线上,轴向压缩初期至直线上升段,侧向在侧压作用下产生变形,约束阻止了膨胀变形的过早出现,延迟了膨胀变形的产生,提高了最大体积压缩值,增强了试件的抗裂性能,提高了轴向抗压缩变形能力,增大了强度;当轴向压缩达到一定程度时,侧向变形由压缩转变为膨胀,体积很快压缩至最小,抗压强度也很快达到峰值;之后,轴向变形加速发展,膨胀变形由于侧向约束而发展较慢,轴向应力缓慢下降.在单轴作用下,峰值后轴向压缩加速发展,膨胀变形由于无约束而快速发展,轴向应力快速下降.

摘要：针对设计方提供的塑性混凝土的性能要求,采用工程类比法,设计了22组配合比进行塑性混凝土力学性能试验,以立方体抗压强度、弹性模量、三轴抗压强度和渗透系数为评价指标,着重研究了单掺黏土条件下塑性混凝土配合比的设计及原材料、龄期对塑性混凝土性能的影响,结果表明单掺黏土的配合比方案能够满足工程要求。当黏土含量在一定范围内(小于80 kg/m^3)时,塑性混凝土强度随着黏土含量增加而减小,弹性模量随着黏土含量增加而增大。当黏土含量高于80 kg/m^3后,黏土含量继续增加,塑性混凝土强度变化不明显,弹性模量在一定范围内波动;塑性混凝土强度和弹性模量与水泥含量呈明显正相关关系,与膨润土含量呈负相关关系;在三轴围压条件下,两组优选配合比90 d龄期相对28 d龄期抗压强度平均增长19%;90 d龄期渗透系数相对28 d龄期渗透系数有所减小。