摘要：壁座是支承井筒的基础,目前设计壁座时,不论采用何种施工方法,都假定壁座只承担其上部井筒的部分重量,井筒的其余重量靠摩擦力传给与井壁紧密接触的围岩。本文认为用冻结法施工井筒时,这种假定是错误的。作者指出在冻土段内的井筒,当冻土融化下沉时,围岩不但不能支承井筒,相反,在下沉过程中还将传给井筒向下的负摩擦力。文中提供了某冻结法施工的井壁壁座下的压力,在冻土融化过程中的变化情况的实测资料。并用理论公式推算了负摩擦力的量值,推证出基岩中围岩对井筒的正摩擦力计算公式。对于在设计冻结法施工的井筒时,应如何正确地选择壁座位置的问题也提出了建议。

摘要：壁座是建井工程中重要的一部分,起到承托井筒质量,防止井壁破裂的作用,但是目前国家规范和设计手册中关于壁座宽度计算的规定不相同,对适用的地质条件也没有详细说明,本文基于壁座-井筒-基岩间的相互作用,建立了三者相互作用的受力平衡方程,根据壁座承压面法向应力必须小于岩体容许应力的强度条件,推导出壁座宽度计算公式,能够更为全面地反映壁座在井筒与基岩共同作用下的受力特征,及最终对壁座宽度计算的影响。

摘要：探讨泡沫塑料、钢筋混凝土内外壁及夹层井壁结构和壁座的设计计算方法。

摘要：根据冻结井壁设计现状提出了冻结井壁结构设计中的几个问题及对策

摘要：西安煤矿是由国外设计的年产为90万吨的矿井,1950年建井,1955年移交生产。矿井采用中央并列式竖井开拓,主井直径6米,为箕斗提升井(回风);副井直径8米,为罐笼提升井(入风)。井筒皆用缸砖砌壁,壁厚500毫米,系有壁座砌井。竖井总深586米,共架设罐道梁178架。井筒穿过两个可采煤层,上层煤厚7～8米;下层煤厚14～17米。煤层倾角O°～32°。煤质中硬,层理发达。煤层顶板为页岩及砂页岩互层,较易冒落。井筒穿过的岩层主要是页岩、砂岩及砂页岩(表1)。

摘要：目前,我国煤矿竖井冻结深度已达到300至400米,井壁结构基本上是双层钢筋混凝土的.已建设的几十个冻结井筒,多数出现了环向裂缝和透水现象,有的在停冻数月后涌水量达每小时60吨以上,个别的大量涌水跑砂.因此,在冻结井井壁上设计一种坚固的、隔水的聚乙烯夹层以达到防水要求,是很必要的.一、聚乙烯夹层复合井壁的结构外壁采用现浇钢筋混凝土或高强混凝土预制砌块,内壁为现浇钢筋混凝土结构,在内外井壁之间铺设两层厚1.2～1.5毫米的高压聚乙烯板作隔水层(图1).

摘要：目前,用以支护坚井井筒的全苏矿井施工组织与机械化科学研究院式的和中央矿井建筑设计院的CTK式钢筋混凝土肋形邱宾筒与其他类型的井壁比较起来,具有很大的优点,但也存在着一些本质上的缺点,例如:在邱宾筒式井壁的内表面具有突出的肋,这就不但使井筒中空气流动的阻力增大,并增加了通风费用.盒形外形带有肋的邱宾筒,对于承受当邱宾筒环圈柱体悬吊时所产生的安装内力是非常不适宜的,因为,此时在肋形邱宾筒的构件中除了拉力以外,还产生弯曲和扭曲,这就需要额外地多配置钢筋;

摘要：为摸索立井地压规律,提供井壁结构设计的理论依据,结合孙村矿1200m立井建设要求,我院和新汶矿务局组织国内立井基岩段井壁变形、破坏调查。调查情况如下: 一、立井基岩段井壁变形破坏状况 1.辽源西安矿立井主井净径6m,箕斗井,副井净径8m,罐笼井。井筒总深586m。两井均为缸砖井壁,壁厚500mm,设有壁座。井筒自上而下穿过表土(黄土5.8m)。

摘要：国内某铁矿通风井受地形地貌、征地费用等实际建设条件的限制,井位被迫设置在废石堆积层内,这种不稳定的复杂地层给通风井井颈设计和施工均带来了极大的挑战。基于该井颈的工程地质和水文地质条件,分析了该通风井井颈设计和施工方面的难点。结合拟采用的新施工技术,对井颈的结构型式进行分析研究。按松散体理论确定井壁厚度后,利用地基承载能力理论,对壁座道数进行了计算,确定了井颈结构型式。针对该井颈地质条件的复杂性,对施工提出了一些建议,为施工组织编制提供参考。应用表明该通风井井颈结构设计合理可靠,实现了同现场条件及施工技术方案的紧密结合,为井颈段顺利施工提供了保证,对在类似围岩条件下进行竖井井颈设计和施工具有一定的借鉴意义和参考价值。

摘要：一座国内首创的传统建筑精品"全砖雕九龙壁"在北京海淀区黄庄建成。1990年1月17日,中国文物学会传统建筑园林研究会、北京土木建筑学会等学术团体的古建专家为这座新落成的艺术珍品剪了彩。全砖雕九龙壁(见封三照片)长10米,高5米,呈一字型,下自须弥座,上至瓦顶,除角梁为汉白玉刻制外,整个影壁全部用中国传统青砖雕刻砌筑而成。影壁座西朝东,壁心九条巨龙戏珠于雾海云涛之中。蛟龙体态娇健,造型各异,