摘要：试桩Q-s曲线体现了现场桩基荷载和沉降的关系。文章以某lng储罐桩板基础为背景,提出利用Q-s曲线求出桩端土层变形模量的方法,并考虑桩板共同作用的求解桩板基础沉降的方法。该方法将桩基模拟为非线性弹簧,弹簧刚度取自Q-s曲线,采用MIDAS进行建模求解,可得到设计需要的筏板和桩基的沉降等高线图以及轴力和弯矩图,用于指导设计。与仅考虑线性地弹簧系数的规范方法进行对比,该方法精度更高,与实际情况更加相符。该方法可针对不同位置的桩基输入不同的非线性弹簧,可用于解决复杂不均匀地层桩筏基础沉降计算的问题。

摘要：作为lng站的标配设备,大型lng储罐的运行质量直接影响着lng站的运行效率。论文结合大型lng储罐的整体结构,对计算大型lng储罐罐壁热流量的方法展开分析,同时详细研究了大型lng储罐罐壁隔热层的保冷性能,提出了优化储罐罐壁保冷性能的具体对策,包括重视lng储罐罐壁表面温度、保冷损失量的控制,及时完善储罐罐壁保冷施工技术方案,做好储罐罐壁隔热层整体设计与储罐罐壁保冷施工措施等。

摘要：大型lng(液化天然气)储罐的外罐采用预应力混凝土结构,用来负责收集由于偶然原因从內罐中渗漏出的液化天然气。內罐在泄漏状态下内力分布和变形较为复杂。我国lng事业起步较晚,国内对大型lng储罐外罐的研究较少,尚不能完全自主设计大型lng预应力储罐。为打破大型lng储罐国外技术垄断,实现国内自主设计提供理论依据,以某16万m3lng储罐为例,应用大型有限元软件ANSYS对內罐泄漏状态下的外罐进行有限元分析。根据內罐泄漏状态下外罐应力和变形规律,逐步优化外罐环向预应力筋配置。最终提出合理的环向预应力筋布置方案。

摘要：基于传热学基本理论,以国内某22万方全容式lng储罐为研究对象,借助于ANSYS有限元分析软件,建立了lng储罐二维温度场有限元模型,获得了罐底、罐壁和穹顶等结构在冬季操作工况下的温度场分布规律,验证了lng储罐各保冷层结构和热角保护系统的作用效果;同时分析方法和数据可用于指导和支持lng储罐保冷结构的设计以及lng储罐热应力分析。

摘要：由于大型lng储罐为典型的大跨度及超高剪力墙结构,地震荷载为储罐设计的控制荷载,为了满足设计要求,包含桩基础的超大型lng储罐均需采取减隔震措施降低地震荷载的作用,但针对柔性约束条件下桩顶约束系数的计算方法缺失。为此,在提出了考虑桩—土交互作用的有限元分析模型的基础上,研究了隔震支座非线性参数获取方法及非线性特征模拟方法,最终确定了隔震后桩顶约束系数数值计算方法。研究结果表明:①lng储罐隔震后采用位移控制和强度控制的方法计算桩顶约束系数结果基本一致,其值在1.05~1.50之间;②顶约束系数随土体刚度的增加线性增大,随桩径的增加以幂函数形式减小,而隔震支座刚度及桩顶水平力对桩顶约束系数没有影响;③震支座的力学性能及外部荷载对桩顶约束系数没有影响。结论认为,明确影响桩顶约束系数的因素及影响规律,可以为工程设计提供技术参考,并能为lng储罐减隔震设计提供有效指导。

摘要：通过大型lng储罐的预冷施工运用,提出了LN2+lng预冷的工艺技术,并针对该预冷工艺的实际问题,找到解决办法,优化工艺管理。

摘要：大型lng储罐桩基工程造价比例高,费用控制复杂、综合难度大,本文通过深入分析研究我国自主设计自主建设项目费用控制相关方面,从招标门槛、招标时点、清单计价、合同风险、费用结算等角度,提出设置招标控制价、桩基招标分步实施、实行工程量清单计价、以桩基类型确定合同计价方式(单价或总价)、根据风险共担原则设置变更条款及费用全过程管控式结算等费用控制策略,首次形成大型lng储罐桩基工程费用控制要点,一定程度上为我国lng调峰保供形势下的储罐项目建设经济性、成本科学化提供了理论依据。

摘要：上海lng项目20万m^3储罐因地质原因采用了落地承台结构,由于储罐地基内部没有空气对流途径,为了防止储罐中的lng冷量传入基础导致基础冻裂,因此确定采用电伴热方式抵消冷量。储罐承台电伴热系统由加热电缆、保护套管及控制设备组成,其保护套管预埋在钢筋混凝土中。在简要介绍该储罐承台电伴热管布置要求的基础上,较为详细地论述了储罐承台电伴热管的施工工艺,重点叙述了电伴热管材料进场验收、下料预制、焊接安装和吹扫通球等各个关键施工工序。工程实践证明,储罐承台电伴热管安装按照上述流程和措施施工后各项质量指标均符合设计和规范要求。

摘要：lng储罐在投产前需要进行调试,其中lng储罐预冷是最重要的环节。采用MATLAB软件,建立16×104 m3地上全容式常压lng储罐预冷模型,研究预冷过程中lng喷淋量、BOG排放量、储罐压力、lng气化率及温降速率的变化规律对lng储罐预冷的影响。研究结果表明:在恒定温降速率下,lng喷淋流量逐渐增加、BOG排放流量及储罐压力先增后减、lng气化率仅在预冷后期逐渐降低;随着温降速率增大,lng喷淋流量、BOG排放流量及罐内压力均增加,但lng喷淋总量及BOG排放总量减小,lng气化率仅在预冷后期随温降速率增大而增大;在温降速率超过3 K/h后,对lng储罐预冷影响较小;在对lng储罐进行预冷分析时,太阳辐射的影响不可忽略。为了保障lng储罐投产工作的顺利开展,建议在预冷前期,将温降速度控制在1 K/h之内;在预冷后期,为提高lng冷量利用率,应增大温降速率,将平均温降速率控制在2～3 K/h。经过实例验证,lng储罐预冷模型模拟误差均小于10%,可以满足工程应用要求,对于lng储罐实际预冷过程、预冷方案设计及预冷参数优化具有参考意义。(图2,表2,参20)