摘要：宽尾墩是行之有效的收缩式消能工体形,也经许多工程实践所证实。它消能效果和流态很大程度取决于体形设计。本文简要的论述几个体形参数的选择,同时也讨论了宽尾墩泄洪时雾化问题,并提出雾化影响计算公式和雾化防治观点。

摘要：通过系统水力试验 ,给出了宽尾墩附加消能的消能机理与消能过程 ,以及附加阻力系数Δζ′及其计算式。对宽尾墩改善消力池内的水流结构 ,缩短水跃长度 ,减少尾水深度 ,提高消能率及改善跃后水流状态等进行了分析 ,并给出了相应计算式。通过对比试验 ,得出了宽尾墩体型选择参数。

摘要：将宽尾墩安置在阶梯溢流坝上游形成一种新的水工设施,它兼有宽尾墩和阶梯溢流坝面的特点,比纯阶梯坝单宽流量可增大数倍。由于在阶梯面与挑射水流之间形成气体空腔,可实现充分掺气。本文对其进行了数值模拟,采用了双孔方案。虽然网格数增加了一倍,但比单孔而言流场更加完整。通过数值模拟得到的墩后水翅、阶梯面挑射水舌和掺气腔体等,与实验观测到的现象吻合。介绍了复杂水工建筑物的网格生成方法。本文的研究成果可以为设计提供参考依据。

摘要：研究了宽尾墩位置、始扩点水流佛汝德数与堰上水头之间的关系,导出了与水头损失、闸门宽度有关的计算公式。搜集了国内多个电站的宽尾墩体型参数及相关水力参数进行计算,结果表明,始扩点水流佛汝德数分布在1.7-2.3之间,平均值为2.042。结合实际工程,讨论了移动宽尾墩位置对水力特性的影响,计算结果与数值模拟结果的比较表明,两者符合较好。

摘要：宽尾墩与跌坎消力池联合消能使跌坎消力池内的水力参数更加复杂,研究消力池底板的脉动压强特性对宽尾墩体型设计具有参考作用.基于模型试验研究5种收缩比(a=0.38;0.44;0.50;0.56;0.62)Y型宽尾墩与跌坎消力池联合消能下消力池的脉动压强特性.试验结果表明:脉动压强峰峰值可以达到设计水头的1.03~1.36倍,收缩比的减小可以削减峰峰值,消除跌坎后的负压;消力池底板脉动压强均方根沿程呈现单峰与双峰型,最大脉动压强系数出现在跌坎之后,减小收缩比使消力池主要脉动消能区域增大前移,最大脉动压强系数降低;脉动压强概率密度基本符合正态分布,存在正偏与负偏现象,水流速度偏向底板为正,偏离时为负;消力池底板脉动压强主要由10 Hz以内的低频脉动组成,随着收缩比的减小,消力池前端的脉动能量增大,后端脉动能量减小.

摘要：溢洪道在应用挑流消能时,挑射水流在空中掺气扩散,导致其直接冲击下游冲坑附近两侧边坡,对工程长期运行的安全极为不利。在溢洪道挑坎两侧边墙加设宽尾墩,基于Flow-3D软件对水流流态、入水范围及流速进行数值模拟优化研究。结果表明,宽尾墩可使溢洪道挑流水舌向内侧横向收缩,有效地将水舌入水范围收窄,避免水流直接冲击两侧边坡,且入水流速基本保持不变,入水范围相对分散,可削弱对挑流冲坑的影响,有利于工程的长期稳定运行,可为其他类似工程的研究设计提供参考。

摘要：针对LZ水库泄洪量大的特点,选用宽尾墩-戽式消力池联合消能型式。在原模型试验方案基础上,增加一排消力墩进行修改优化。试验结果证明,修改优化模型试验方案在典型工况下消力池内水流能量消耗充分,对下游河床冲刷大为减轻。研究成果可为类似工程设计提供参考。

摘要：为了研究高拱坝采用堰顶宽尾墩收缩射流技术对过流能力的影响 ,本文在溪洛渡 1∶10 0的整体模型上对不同堰前水头和不同宽尾墩收缩比条件下的流态和泄流量进行了试验研究。结果表明 ,随着堰前水头和不同宽尾墩收缩比的变化 ,闸室中会出现自由跌流、急流冲击波、水跃壅水和缓流 4种不同的流态 ,而不同的流态 ,影响泄流量的因素也不同 ,定量给出了设计洪水及校核洪水时收缩比对过流能力的影响。

摘要：宽尾墩体型特征参数一般通过水工模型试验论证确定,但在模型试验开始前,为避免大量重复制作模型,浪费人力、物力和财力,可对宽尾墩体型进行初步设定,再通过模型试验进行适当调整,可大大缩短水工模型试验周期。本文通过查阅大量宽尾墩体型设计资料,并结合水工模型试验经验,介绍了一些基于X型宽尾墩体型设计经验参数的确定,为日后类似工程宽尾墩设计提供一定的参考。

摘要：压强分布规律是决定消力池底板能否稳定的一个主要因素。本文通过水力学模型试验测试结果,对与宽尾墩联合使用的消力池底板时均压强与脉动压强分布规律进行了研究,研究发现,池底板时均压强可沿程分为冲击区、跳跃区和恢复过渡区,冲击区一般水流可能承受动水压强作用,且不同水流条件下,动水冲击压强会出现不同的变化规律,跳跃区时均压强会随着冲击区动水压强增加而减小。脉动压强变化一般主要集中在冲击区,且脉动压强会随着尾水深度及尾坎高度的增加而减小,随着消力池长度的增加而增加,采用X型宽尾墩后,脉动压强可能比采用Y型宽尾墩减小大约20%以上。