摘要：升平储气库由底水火山岩气藏改建,针对其特殊的地质条件,通过采用纯气区、过渡带、水淹区分区含气饱和度计算有效含气孔隙体积的方法,建立考虑水侵、应力敏感、岩石和束缚水变形影响的储气库三区带库容参数模型,并优化设计了不同运行压力区间迭代求取最大工作气量和对应库容量的计算方法,对不同区带水侵、应力敏感、岩石和束缚水变形多种因素对库容和工作气量影响进行定量评价。结果表明:从区带损失含气孔隙体积来看,过渡带损失最大,纯气区次之,水淹区较小;从不同因素损失含气孔隙体积来看,水侵是主控因素,岩石和束缚水膨胀以及应力敏感导致含气孔隙体积损失较小,是非主控因素。利用建立的库容参数模型,优化得到32 MPa上限运行压力条件下,最大工作气量为25.61×10^(8)m^(3),对应最优下限运行压力为18 MPa,库容量为64.74×10^(8)m^(3)。研究成果可为国内外同类低渗透底水火山岩气藏改建储气库提供借鉴。

摘要：榆林气田低渗岩性气藏在储气库建设中属于先例，除论证库区封闭性以外，确定气库库容量与工作气量是储气库建设的核心问题。然而榆林气田南区山2气藏北部与长北合作区储层连通，榆林气田南区山2储层为大面积分布砂体的一部分。该气藏建设储气库主要面临3个方面的难点：一是低渗岩性气藏库容量的评价；二是榆林南局部建库，为防止气体外溢到长北区，如何在边界处设置缓冲区，确定南区储气库建设实际范围和库容量；三是低渗岩性气藏储气库工作气量设计与优化。通过动静态资料，首先准确评价了榆林气田南区动态储量，在此基础上通过压力波传播速度研究落实了局部储气库库容量．最后利用气藏工程多参数研究优化了局部储气库工作气量，为储气库建设提供技术支持。

摘要：储气库工作气量设计是多因素综合优化的结果,工作气量的大小与研究区内井的数量、最低外输压力、井径大小等条件相关,最终影响储气库建设成本。如何从多因素角度优化工作气量大小,达到储气库设计各参数全局最优化具有重要意义。以海上H岩性气藏为例,通过地层-井筒-井口多节点分析方法,考虑冲蚀气量与最小携液气量限制,优化单井不同地层压力下最大合理产能,根据注采物质平衡原理,建立储气库库存量注采动态预测模型;最后采用注采周期内平均产量法模拟不同井数下采气末期外输最低井口压力,建立不同井径下工作气量-井数-外输最低井口压力图板,结合图板与海上储气库井数限制要求,优化H气藏改建储气库工作气量。结果表明,H储气库采用7 in(177.8 mm)管柱,当区块注采井井数为10口,运行下限压力为23 MPa时,工作气量为26.1×108 m3,工作气比例为34.7%,区块采气量2179.1×104 m3/d,单井采气量217.9×104 m3/d,采气末期井口压力约15.3 MPa,满足外输压力与井口数量的控制要求。该技术能够实现井径、井数、工作气量、最低外输井口压力等参数全面优化。

摘要：储气库库容量与工作气量是储气库建设的核心问题,工作气量与储气库运行压力、垫底气量及注采井数等相互制约。对于榆林气田低渗岩性气藏储气库建设,储气库库容量评价与工作气量设计是研究重点和难点。分述了采用压降法、流动物质平衡法与产量不稳定分析法等计算动态储量的方法,评价了榆林气田南区储气库库容量,利用气藏工程方法确定储气库工作气量与库容量的比例为27.5%,利用气藏工程多参数优化与岩心注采仿真模拟实验相结合的方法确定储气库工作气量比例为25%～30%,综合以上结果,确定储气库工作气量为库容量的25%～30%。

摘要：针对制约文96地下储气库达容达产的主要因素(水侵影响、压力运行区间小),运用气藏工程的方法,对文96储气库实际生产运行进行了动态分析,在此基础上提出了相应的达容达产技术对策。研究结果表明:①该地下储气库达容达产提升技术包括边水控制技术、井网控制技术、不动管柱注采工程技术、增大压力运行技术等,通过新钻调整井和更新井进一步完善注采井网,以动用古近系沙河街组三段上亚段注采后期工作气量及边部未控储量,增加工作气量0.35×10^(8)m^(3);②利用室内岩心实验评价边水侵入后对气库库容、工作气量影响,优化生产运行制度控制边水侵入;③实施注采气工艺措施手段,解决气井积液、结盐等问题,进一步提升单井注采能力;④增大注采压力运行区间,满足气库设计上限压力27 MPa,下限压力12.9 MPa期间运行,达到可采气量最大化要求。结论认为,应用相关研究成果不仅可以实现该储气库在达容基础上的扩容,而且还可以为最终提升储气库工作气量提供技术参考。

摘要：地下储气库的调峰产量和采气井数是其设计的关键指标,目前国内主要以估算的方式来确定这两个参数,未见理论与实际成熟配套的技术方法,由此带来了地下储气库实际运行工作气量无法达标、采气调峰能力不足等后果,直接影响到了地下储气库的运行效果。为此,根据已建成的中国石油大港油田地下储气库群多年实际运行效果,在研究地下储气库实际调峰运行规律的基础上,以地下储气库不同调峰强度为模式,应用微积分数学描述方法,创建了以计算地下储气库日调峰气量、高峰期和低谷期采气井数为核心的马成MC公式,描述了地下储气库工作气量、调峰气量、单井产量、采气井数之间的数学关系,解决了在工作气量控制下调峰日产气量与采气井数的设计技术问题,对地下储气库的调峰产量预测和生产井数设计具有指导意义。

摘要：储气库下限压力与工作气量、注采井数、补充垫气量等参数密切相关,将直接影响项目的经济性。现有方法以地质气藏认识为基础,采用定性半定量方法设计,其结果难以定量精确确定。在充分考虑储气库地质条件、水侵规律、气井产能、外输条件以及实现库容最大化的基础上,通过分析不同下限压力的有效库容形成与项目建设投资的内在关系,以项目经济性最优为目标函数,提出地质—经济一体化预测模型,建立气藏改建储气库下限压力设计新方法。在国内某储气库方案设计中的应用实践表明,该方法统筹了技术经济性,设计基础更加牢靠,结果更加科学。

摘要：目前离岸远、水深较深的海上废弃气藏改建地下储气库的研究尚处于起步阶段。为此,以琼东南盆地H气田岩性气藏为例,以气藏构造特征、密封性评价、储层特征及气藏特征等静态特征研究为基础,结合气藏开发过程中产能评价、动储量评价、连通性分析研究,开展储气库库容参数、注采能力、工作气量、井数及井网等储气库运行参数设计论证,最后以数值模拟为手段,依据设计注采方案,模拟储气库运行指标。分析及模拟结果表明:(1)该区块是一个圈闭封闭性好,储层内部连通,属于高渗—特高渗气藏,圈闭内充满气,无可动水的常压高温岩性气藏,区块储气规模大,产能高,不产地层水,低含凝析油;(2)储气库运行压力介于23~34.5 MPa之间,库容量75.1×10^(8)m^(3),工作气量26.1×^(8)m^(3),注采井数仅需10口,最低外输压力15.3 MPa,区块日均采气量2094×10^(4)m^(3),调峰日采气量达3200×10^(4)m^(3)。结合海上配套工艺技术,认为其设计井数少、工作气量大、外输压力大,与国内已运行的陆地储气库地质气藏条件相比,H气田非常适合建设地下储气库。

摘要：储气库布井方式与常规气田开发有很大不同,在相同的投资条件下,气田开发布井方式追求气田采收率最大化,而储气库布井方式追求储气库在一个采气周期(3~4月)内工作气量的最大化;特别是利用非均质性气藏建设的储气库,不同区域气井产气能力差异性较大,不宜采用一套井网。以苏A储气库为例,将建库区划分为高、低渗透两个区域,分别论证了不同区域气井采气能力以及区域工作气量随采气井数变化规律,同时,提出了一种基于工作气量最大化的非均匀布井方法,确定了高渗区、低渗区合理的井网密度。结果表明,当储气库总井为11口时,采用非均匀布井方式,高渗区井网密度为1.7口/km^2,低渗区井网密度为0.38口/km^2,储气库工作气量较均匀布井提高0.99×10^8m^3,提高幅度14.6%。

摘要：目前国内外针对低渗岩性气藏改建储气库的地质可行性的研究尚无先例。以鄂尔多斯盆地S区块为例,从气藏地质特征入手,开展密封性、储气层条件、流体性质及气井产气能力等分析,并论证该类型气藏改建地下储气库的地质可行性。结果表明:S区块马五_(5)亚段岩性气藏封闭性好,中心区域属于中渗储层,气井产能较高,无隔夹层,储层内部连通性较好,无可动地层水,硫化氢含量低,具备建设储气库非常有利的地质条件。针对储层强非均质性特点,优化设计注采运行指标:运行压力为13.6~32.0 MPa,库容量为22.3×10^(8)m^(3),采用差异化井型,部署12口直定向井和3口水平井,对中心相对高渗区域进行充分动用,工作气量为10.8×10^(8)m^(3),工作气比例为48.4%,日最大调峰能力为1260×10^(4)m^(3)。研究认为,低渗岩性气藏具备改建地下储气库的地质可行性,利用少量井充分动用局部相对甜点,可形成相对高效的采气调峰能力。