摘要：损失是表征结构性能的综合指标。为了从损失风险的角度评估现行抗震规范钢筋混凝土框架弯矩增大系数的取值,基于地震风险评估框架FEMA P-58,给出了基于结构整体易损性分析的地震损失计算方法。设计了4个弯矩增大系数分别为1.1、1.3、1.5、1.7的钢筋混凝土框架结构,采用增量动力时程分析方法,得出了结构的易损性曲线和易损性矩阵,按照地震烈度概率模型,给出了所在场地各种烈度地震发生的概率,计算了每个结构在50年和1年内的经济损失和人员伤亡损失。结果表明,地震损失风险随强柱弱梁系数增大而减小,50年总经济损失比介于0.08~0.12,人员损伤率介于4.85×10-4~1.12×10-3。按照目前规范取值设计的结构地震损失风险处于可接受范围内。

摘要：在分析偏心受压构件由二阶效应引起的弯矩增大规律的基础上 ,分析了现行混凝土及砌体结构设计规范中弯矩增大系数的力学意义及其存在的缺陷 。

摘要：设计3个不同柱端弯矩增大系数的钢筋混凝土框架结构模型,考虑结构材料、荷载及地震动参数的随机性,分别对其进行随机增量动力分析(IDA),以地震峰值加速度(a pg)作为地震动强度指标,结构的顶点最大位移角θmax作为结构的反应参数,得到各结构模型的IDA曲线。在IDA分析的基础上,对各结构模型进行地震需求概率分析,通过定义4个抗震性能水平,对各模型进行随机pushover分析,确定各性能水平的限值,分别对各结构模型进行易损性分析,得出各结构的地震易损性曲线。计算分析结果表明:弯矩增大系数的取值对结构的易损性有一定的影响,其取值越大时,结构在地震作用下倒塌的概率越小;在一定的范围内(0.2g≤a pg≤1.0g),当结构的塑性程度发展越大时,提高弯矩增大系数对结构抗震性能的贡献越明显;建议规范修订时可适当增加柱端弯矩增大系数的取值。

摘要：为研究RC框架底层柱上下端弯矩增大系数的合理取值与该系数取值的合理性,设计6栋具有不同柱端弯矩增大系数、不同设防烈度的框架结构进行增量动力分析,输入10条地震波,得到各结构模型的IDA曲线。在此基础上,通过定义不同的烈度水平,得到各结构的易损性曲线与倒塌破坏概率。结果表明:按照现行规范设计的7度设防与8度设防框架可以满足大震不倒的设防要求;若将梁柱节点与底层柱下端弯矩增大系数的取值分别提升至1.5与1.8,可使框架在特大地震作用下发生倒塌的概率降低至可接受范围之内。

摘要：应用有限元软件ABAQUS对汶川地震中具有"强梁弱柱"震害和轻微破坏的各一个框架结构进行了三维弹塑性时程动力分析,探讨了设防烈度7度、抗震等级三级、柱端弯矩增大系数1.1的框架在遭遇大震时,柱端弯矩增大系数对"强柱弱梁"抗震措施的有效性;分析了现浇楼板和填充墙对框架结构抗震性能的影响。分析结果表明:柱端弯矩增大系数1.1偏小,"强柱弱梁"屈服机制很难实现;考虑板筋引起梁端超筋增大梁受弯承载力的影响还不够,建议在不改变柱端弯矩放大系数的基础上,框架结构设计时计入该部分板筋;填充墙的不规则设置容易使框架结构出现薄弱层,建议罕遇地震下框架结构弹塑性变形验算宜采用考虑楼板和填充墙的模型。

摘要：采用非线性计算方法，分析影响圬工桥墩弯矩增大系数各主要因素的性质，建立用于设计的弯矩增大系数实用计算公式，并通过回归分析，建立了有关系数的表达式。

摘要：已有文献指出,钢筋混凝土偏压柱的弯矩增大系数与含筋率有关,而我国结构设计规范中弯矩增大系数的计算不考虑含筋率的影响.为此,在收集的33根试件资料基础上,结合所开展的有限元分析,进行了理论分析,同时开展有限元参数分析。结果表明:弯矩增大系数计算式中的曲率影响系数不仅与长细比、偏心率有关,还与含筋率有关;在长细比、偏心率相同的情况下,含筋率越大,弯矩增大系数越大.根据分析结果,提出了考虑含筋率影响的曲率影响系数计算公式,应用收集到的文献试件验证了公式的计算精度.

摘要：设计偏心受压柱时 ,常用需用弯矩增大系数 η,但在某些场合下如果不能正确应用η值 ,则将导致柱的配筋过多 ,造成浪费。

摘要：基于结构的不同功能失效时对应的损失值不同这一基本事实,利用分枝限界法找出了框架结构在地震作用和竖向荷载共同作用下的主要失效模式和代表机构,通过引入基于失效概率的结构优化模型和结构失效损失期望值,并结合一个框架算例,对现行抗震设计规范的“强柱弱梁”弯矩增大系数的取值进行校核,优化分析得到了柱端弯矩增大系数的合理取值。计算结果表明,梁式失效机构的可靠指标为1.8,柱式失效机构的可靠指标为2.6,说明按照现行抗震设计规范设计的混凝土框架结构,可以满足“强柱弱梁”的要求。

摘要：考虑混凝土材料弹塑性性质的实际应力—应变关系,采用非线性分析方法计算桥墩墩身截面弯矩增大系数。编制了电算程序,并给出一个桥墩的计算实例。