摘要：在现行公路拱桥设计及教材中，对无铰拱弹性压缩等原因所产生的拱轴偏离，仅考虑水平方向缩短所引起的附加内力，而未计入拱轴线下降引起的附加内力，这是不全面的。通过理论分析及数值计算，对后者引起的附加内力进行了推导。一般情况下，拱轴下降所引起的影响可忽略不计，但在矢跨比很小时，需加以考虑。

摘要：一、问题的提出一阶段预应力混凝土管在环向预应力钢丝放张时,管体受径向压缩,产生弹性变形,从而引起环向预应力钢丝的预应力损失。这项损失是显而易见的。但是在预应力混凝土压力管一书及最近其它一些设计资料中,没有计入这一项应力损失,一般只计算如下几项环向预应力损失:1.钢丝松驰引起的预应力损失;2.混凝土收缩引起的预应力损失;3.混凝土徐变引起的预应力损失。

摘要：我国现行公路拱桥设计及许多高等学校教材中,一般均没有考虑拱轴线与恒载压力线偏离所产生的弹性压缩内力,本文通过理论分析及数值算例,对于大跨径空腹式悬链线无铰拱的恒载内力计算提出了笔者的意见,即有必要考虑这部分弹性压缩内力,以便更准确地反映拱圈的实际受力状态。同时指出了文献[1]中的不足之处。

摘要：单桩竖向抗压静载试验模拟竖向抗压桩实际工作条件,从中检验单桩竖向抗压承载力是否满足设计要求,是目前验证基桩承载力最直观、最可靠的试验方法。依据《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106—2014),当桩长>40 m时,在采用单桩竖向抗压静载试验检测数据来确定极限承载力时,宜考虑桩身弹性压缩。简要介绍混凝土灌注桩桩身弹性压缩量的理论计算和现场检测方法,认为超长桩在承载中存在明显的桩身压缩等情况。

摘要：简要叙述了双预应力混凝土构件的工作原理 ,并导出了简支状态下后压法双预应力混凝土构件由于混凝土弹性压缩引起的应力损失的计算方法。

摘要：针对压力梯度法屈服强度测量实验技术,通过金刚石压砧对Mo薄箔样品的压缩实验,结合有限元模拟对金刚石的弹性变形和样品的弹塑性变形历史的计算,分析了金刚石的弹性压缩变形和"杯形"变形(Cupping)对压力梯度法原位厚度测量以及样品表面压力分布的影响。结果表明,至少在实验最高压力31.0GPa以内,忽略金刚石的弹性压缩变形具有合理性,金刚石"杯形"变形较为明显,对有限元模拟和实验测量给出的压力分布曲线分析表明,该变形使台面边沿样品表面的压力分布略微偏低,但在31.0GPa以内,对压力分布以及压力梯度没有影响。在压力达到60GPa时,台面"杯形"变形已经导致压砧边沿接触,实验设计上给出了降低"杯形"变形的建议。

摘要：火工装置常用于降落伞的强制开伞。针对柔性降落伞织物的可压缩特性,建立了弹射筒可压缩弹射出伞模型并开展了仿真计算,仿真结果与传统刚性模型进行了对比,表明可压缩弹性模型与实验数据更吻合,具有更高的准确性。同时研究了火工药剂参数、弹射筒几何结构及伞包材料特性对弹射力、伞包拉力及弹射速度的影响,发现火工装置初始容腔增大或活塞尺寸减小均会降低弹射推力;而伞包材料弹性使伞包受力小于并滞后于顶盖受力,伞包弹性越好,包装密度越小,越有利于降低顶盖速度和伞包受力。本文的可压缩弹射出伞模型为火工装置及伞包设计提供了一种新的设计分析思路。

摘要：通过利用国内外对混凝土弹性压缩变形、徐变和收缩的相关研究成果,对青岛华润超高层住宅的竖向变形进行了分析计算。计算得到了相应的变形值,并为设计和施工提出了相应的建议,为以后类似的建筑结构的设计和施工提供了借鉴。

摘要：1.工程概况 被上海市人民政府列为1993年第一号实事重大工程之一的龙阳路立交工程,是本市大型的互通式城市道路立交桥,也是南浦大桥的过江咽喉,它南接南浦大桥收费口,东接内环线浦东段,南北与杨高路接顺。该桥从地道至桥面的建筑总高度为28.5m,设计时速60km,龙东路龙阳路为双向六车道,总宽度为28.5m,设计时速为80km。

摘要：本文利用国内外的研究成果,提出在考虑混凝土的弹性压缩、收缩、徐变及温度影响时,如何粗略估计超高层建筑结构各部分的竖向变形差异。