摘要：恢复饱和系数αi是一度流超饱和输沙法计算的重要参数之一,理论分析和实测资料表明,αi值与泥沙分组平均沉速ωi、摩阻流速U、池段平均水力坡度J等因素有关,是一个变幅较大的系数。用实测资料建立的αi值计算公式,其泥沙粒径范围为d=0.005～0.25mm,基本覆盖了黄河及长江中下游地区的泥沙粒径。在缺少相似已建沉沙池水流和泥沙特征实测资料条件下,且悬移质泥沙粒径d<0.25mm时,可用式(13)进行αi值计算。

摘要：分析论证了一维超饱和输沙法恢复饱和系数α与准静水沉降法修正系数K互为倒数;在分析影响α值变化主要因素的基础上,建立了计算恢复饱和系数α的数学模型;通过误差验证分析和经过几年生产设计部门的使用情况证明,模型的研究思路正确,精度、可靠度均满足设计要求,可供生产设计单位使用。

摘要：分析论证了一维超饱和输沙法恢复饱和系数α与准静水沉降法修正系数K互为倒数 ;在分析影响α值变化因素的基础上 ,建立了计算恢复饱和系数α的数学模型 ;经过误差分析验证 ,模型的精度、可靠度均满足设计要求 。

摘要：针对浑水灌区渠首沉沙池前过渡段引水明渠存在的泥沙淤积问题,开展了泵站过渡段引水明渠水流泥沙运动特征的分析研究,给出了该区段非均匀沙各分组粒径级泥沙恢复饱和系数的量化确定方法,分析讨论了多种工况组合时,该区段非均匀沙各粒径级恢复饱和系数的变化特征,为过渡段泥沙输移的精准量化分析提供了依据,为过渡段渠道基于不淤设计的相关水力几何约束条件分析比选提供了方法和途径。

摘要：SUSBED-2软件中恢复饱和参数取值既影响水库泥沙淤积总量又影响泥沙淤积部位,因此合理选择SUSBED-2软件的恢复饱和系数,有利准确预测水库泥沙淤积状况,为水库淹没范围提供更加合理的依据。笔者通过理论计算和百龙滩水库泥沙实例验证,对SUSBED-2软件恢复饱和系数进行筛选,经综合分析,最后选择比较符合实际淤积情况恢复饱和参数,为水库淹没范围提供更加合理的依据。

摘要：床面边界条件是不平衡输沙研究的关键问题之一.基于不平衡输沙微分方程,通过将空间变量变换为时间变量,进而结合Muskingum法,推导建立了Muskingum型床面边界条件,分析研究Muskingum型床面边界条件式中的恢复饱和系数,构建了基于Muskingum型床面边界条件的不平衡输沙模型,并开展模拟应用.分析结果表明,在Muskingum型床面边界条件中,恢复饱和系数为底部挟沙能力与垂线平均挟沙能力的比值再乘以某一参数,该参数为底部特定条件含沙量(假设含沙量沿垂线分布不变)与底部挟沙能力对底部含沙量综合影响的权重系数.模型应用结果表明,沿程垂线平均含沙量、底部含沙量及两者比值的计算值与实测值变化趋势基本符合,含沙量垂线分布的模拟结果与实测数据符合良好,初步说明了所建模型的合理性.对Muskingum型床面边界条件中权重系数影响分析表明,权重系数是影响不平衡输沙恢复饱和系数及含沙量垂线分布变化的重要参数,其确定方法及沿程变化规律有待于后期进一步的研究.

摘要：水库下游悬移质泥沙沿程恢复是河流泥沙动力学研究的难点问题之一。对该问题的研究有助于推动学科发展,解决工程实践中的有关问题。针对此现状,归纳总结了平衡及不平衡输沙条件下悬移质浓度垂线分布、悬移质沿程恢复的天然河道实测资料分析和恢复饱和系数等方面的研究成果,认为在不平衡输沙条件下悬移质泥沙垂线分布研究及实测数据的获取、分析等方面还存在一定的不足。在此基础上,提出有必要进一步开展水库下游悬移质泥沙沿程恢复研究,特别是利用精准的测量仪器,开展科学合理、系统全面的水槽试验是丰富该研究成果的必要手段。

摘要：综合评述了黏性泥沙数学模拟中的关键问题,包括泥沙絮凝沉速、水流挟沙力、恢复饱和系数等参数的选取,以及黏性泥沙固结模型的研究。对黏性泥沙数学模拟需进一步研究的问题提出了若干建议。

摘要：本文分析论证了一维超饱和输沙法恢复饱和系数α与准静水沉降法修正系数K互为倒数；在分析影响α值变化因素的基础上，建立了计算α值的数学模型；经过误差分析验证，模型的精度、可靠度均满足设计要求．可供生产设计单位使用。

摘要：文中概要论述了沉沙池沿池分组含沙量变化的基本计算式及其琢i的由来,以便在沉沙池设计中应用,这是作者主持编制的国家行业标准《水利水电工程沉沙池设计规范》(SL269-2001)