摘要：依据上海地区某工程中采用桩底注浆、桩侧注浆和没有注浆的3根试桩的单桩竖向抗压静荷载试验结果,通过对基桩的竖向极限承载力性状、桩身轴力传递特性以及桩侧阻力发挥特性和桩端阻力发挥特性的综合分析研究,揭示了桩底注浆、桩侧注浆对基桩承载性状的影响情况,得出了一些对相同地区同类基桩的设计、施工和深入研究具有指导意义的结论。

摘要：通过单桩垂直静载荷试验 ,对端承于中粗砂、角砾层之上的几类大直径灌注桩的垂直承载性状进行了对比分析。无论扩底与否 ,后压浆前、后几类试桩的Q -S曲线特征发生明显变化 ,但桩的承载性状未发生根本改变。相同荷载条件下 ,扩底桩与普通灌注桩后压浆后桩顶沉降量明显减少 ,减少的规律基本相同 ,但幅度差异较大。并根据工程实际造价 ,进行了性能价格比分析。

摘要：本文在分析嵌岩桩承载性状的基础上,结合所嵌入岩石强度的差异进一步分析嵌岩桩在不同岩石中的承载性状。单桩承载力是由桩周土的总侧阻力、嵌岩段总侧阻力及总端阻力这三部分组成的,本文选取有关规范单桩承载力计算公式进行对比,分析其差异,并结合工程案例对嵌岩桩的分类进行阐述。

摘要：为探究PHC管桩加筋机场道基的承载性状与沉降特性,文中基于上海市某机场道基处理试验段项目,分析单桩和群桩道基的静载试验结果,监测地表沉降与孔隙水压力变化规律。结果表明,PHC管桩加筋加固可显著提高机场软土道基承载力,单桩和群桩道基承载力特征值均满足设计要求。PHC管桩加筋机场道基沉降量小、收敛速度快,可应用于对工期、沉降要求严格,以及静压或锤击均存在净空问题的机场道基处理工程中,但是管桩施工期“挤土效应”明显,可通过适当增大桩间距加以改善。

摘要：依据某工程三根混凝土预制静压桩的单桩竖向抗压静载试验及桩身轴力的测试,通过对其静载试验Q～s曲线的特性、桩身轴力传递机理、桩侧阻力和桩端阻力发挥性状的分析,结合高应变动力试验结果及静压桩成桩工艺的分析,揭示了该场地预制静压桩的承载性状和破坏机理模式,并和利用地质资料估算的承载力进行了比较,指出了地质资料估算承载力误差的原因,对预制静压桩的设计、检测和深入研究具有一定的意义。

摘要：通过相关试验资料,分析钻孔嵌岩桩在嵌岩段的承载性状,研究其荷载传递机理,本文对影响单桩桩端阻力的因素分别进行了分析,提出对于嵌岩桩,没有最优的hr∕d,必须根据岩体的强度来确定,并综合论述了常用于桩端阻力确定的方法以及最新的一些研究成果。

摘要：自平衡法作为一种新兴的的桩基载荷试验方法,其具有节约时间、节约资金、操作自动化和不受场地限制等突出优点,目前在国内已经广泛应用于桩基工程中,它适用于多种类型的桩基础。嵌岩桩,由于其单桩承载力高,抗震性能好,沉降小等特点,目前在基础工程中被广泛使用。在贵阳地区,很多嵌岩桩嵌入中等风化、较破碎的岩石中。由于国内目前对于较破碎岩石地基嵌岩桩的研究较少,且《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)对于如何在此类岩体上进行嵌岩桩的设计未作详尽的说明,给桩基设计带来了一些问题。本文主要以对相关规范的学习及国内学者的研究成果为基础,并结合现场自平衡桩基载荷试验,分析研究在较破碎岩石地基上的嵌岩桩的承载性状。

摘要：通过对黄土地基中超长钻孔桩静载试验和桩身轴力的测试,分析了桩孔施工质量和桩身质量对超长桩承载性状、桩身轴力传递规律、桩侧阻力发挥的影响,对于黄土地基中超长桩的施工、设计和检测具有指导意义。

摘要：为了分析刚度大小对筏板基础承载性状的影响,采用FLAC3D有限差分软件建立了筏板基础、地基土相互作用的计算模型。在保持模型其他参数不变的前提下,通过改变筏板基础的刚度,进行了8种数值模拟计算,得到了筏板基础最大竖向应力、最大沉降量、沉降差等的变化规律;分析了上部结构群柱效应对筏板基础最大竖向应力及最大沉降量的影响。计算结果表明:当筏板基础的沉降量偏大,且不满足规范要求时,通过提高筏板基础刚度的方法以降低基础沉降量存在一个刚度上限值。当筏板基础刚度达到这个上限值时,增加基础刚度对于降低沉降量的效果不再明显。此外,如果筏板基础的不均匀沉降过大,通过增大基础刚度的方法会取得理想的效果。降低基础沉降的刚度上限值与调整不均匀沉降的刚度取值并不相等,两者之间存在一个最佳刚度取值,在工程设计时需要综合考虑其变形和经济效益。考虑群柱效应对筏板基础最大竖向应力的影响是很小的,但不考虑群柱效应的影响,将会高估筏板基础的最大沉降量。

摘要：为研究通州运河核心区第四系冲洪积层后压浆灌注桩的工程性状及承载力,开展了15根后压浆灌注桩的静载试验,得到了测试荷载-沉降曲线和桩身轴力测试曲线,通过对试验数据的分析得出以下结论:2项工程所有的试桩承载力均达到预估最大加载值,运河核心区后压浆灌注桩的设计参数合理;桩顶竖向荷载主要由桩侧阻力承受,桩侧阻力占总荷载值的78%~89%,桩端阻力占总荷载值的11%~22%;后压浆对细中砂层桩侧阻力和桩端阻力影响明显,与勘察报告中提供的数值相比,后压浆侧阻增强系数在第④层细中砂为1.7、在第⑤层细中砂为1.5、在第⑦层细中砂为2.0,后压浆端阻增强系数在第⑦层细中砂为2.6、在第⑧层细中砂为2.1。