摘要：以齿坎式挡土结构物的现场抗滑试验为依据,运用非线性弹性有限元方法,对齿坎长度分别为0、0.7m和1.0m的挡土结构物的现场试验进行了理论分析,研究了位于软弱地基中的挡土结构物中的齿坎抗滑机制,其有限元理论分析能很好地表征现场试验成果,并运用强度折减的有限元方法对齿坎式挡土结构物进行极限设计,该理论研究可为工程设计提供齿坎抗滑作用的设计理论。

摘要：以齿坎式挡土结构物现场抗滑试验为研究对象,运用强度折减的有限元方法,研究了齿坎长度分别为0、0.7、1.0 m的挡土结构物的极限抗滑力和齿坎式挡土结构物的滑动破坏模式,以及位于软弱地基中齿坎在挡土结构物中的抗滑机理,提出了齿坎式挡土结构物的综合稳定性安全系数的概念。研究表明:理论研究结果能很好地表征现场试验成果;随着齿长的增加,齿坎式结构物由滑移破坏转变为倾覆破坏;强度折减的有限元方法进行挡土结构物的极限设计是完全合理的,该方法可应用于齿坎式挡土结构物的工程设计中。

摘要：提供了一种简单的确定性数值方法,分析在平稳随机地震荷载作用下的结构地震动力响应及动力可靠性。该方法基于有限元动力分析软件,以单位加速度脉冲函数作为地震荷载的输入,当计算出结构的脉冲响应函数后,再运用傅立叶变换得到随机激励和结构响应之间的传递函数,由此来计算结构的均方根响应和峰值响应。基于此方法,分析了挡土结构物在平稳随机地震荷载作用下的抗震动力可靠性,总结了挡土结构物的抗震可靠性的计算方法,并根据此分析方法给出了挡土墙结构抗震可靠性分析的流程,这也为可靠度方法应用于其它岩土领域的抗震设计方面提供了一定的参考。

摘要：【目的】探讨齿坎式挡土结构物与墙后填土共同作用下的抗滑特征,为齿坎式挡土结构物的计算与设计提供参考。【方法】基于强度折减有限元法,通过变换参数与改变挡土墙构型,分析齿坎的作用机理与影响因素。【结果】软弱地基上齿坎式挡土结构物的滑裂面为一通过底板及齿坎后缘的近似圆弧面;齿坎的设置有最小长度的限制,其长度应能够穿越原有的滑裂面,从而可影响或改变原有滑裂面的形状并发挥作用;相同齿坎长度时,后齿布置方式的安全系数最大,而前齿布置方式的安全系数最小;随着齿坎长度的增加,挡土结构物的安全系数增大。【结论】合理设置齿坎的长度与位置,有助于提高挡土结构物的稳定性。

摘要：通过位于软弱地基中的无齿挡墙和齿坎式挡土结构物的现场抗滑试验,研究了齿坎对挡土结构物所起的抗滑作用,还用非线性有限元方法对现场试验成果进行分析。通过研究得出结论:尽管齿坎较短,但对挡土结构物的抗滑作用颇大,在试验齿长范围内,抗滑力与齿长成正比,当挡土结构物处于极限破坏状态时,齿前土压力达到‘破动’土压力值,而齿后主动土压力甚小:有限元分析与现场试验成果具有很好的一致性。最后用有限单元法研究了齿坎的临界长度。

摘要：锚杆挡土墙是利用锚杆技术形成的一种挡土结构物。因为锚杆挡土墙设计和原理的特殊性,要求有较高的施工工艺和同步的质量控制。

摘要：在土木、水利、交通等工程中,经常会遇到修建挡土结构物的问题,它是用来支撑天然或人工斜坡不至坍塌,以保持土体稳定的一种建筑物,俗称挡土墙。无论哪种形式的挡土墙都要承受来自墙后填土的侧向压力,即土压力,因此土压力是设计挡土结构物断面及验算其稳定性的主要荷载。文章通过分析土压力产生的根源,依据现有土压力计算方法,深入研究拓展土压力计算的其他方法,该方法能够快速的校核工程设计中关于土压力计算结果的准确性。

摘要：从理论上分析了饱和填土分别处于无渗流和稳定渗流状态时Rankine被动土压力的计算问题。对填土面无超载的情况,当填土中存在稳定渗流时,挡墙仅受被动土压力作用,其大小取填土饱和重度计算;当饱和填土中无渗流时,挡墙同时受被动土压力和水压力作用,土压力取填土浮重度计算。对填土面作用均布荷载情况,当墙背为排水边界时,除荷载作用瞬间外,挡墙仅受被动土压力作用;当填土底面为排水边界时,只有当荷载在墙背引起的超静孔隙水应力完全消散后,挡墙才仅受被动土压力作用。在超静孔隙水应力完全消散前,挡墙同时受被动土压力和水压力作用,其大小和分布随固结度的不同而异;当填土中无渗流时,挡墙同时受被动土压力和水压力作用。