摘要：为了提高搅拌釜中高固含率工况下固-液两相搅拌功率的数值模拟预测精度,通过流变仪探究了固含率及剪切速率对甘油-聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)固-液两相体系黏度的影响,基于实验结果提出了考虑固含率与剪切速率影响的固-液两相体系黏度计算模型,并与计算流体力学(CFD)方法结合,对搅拌釜内固含率为0.1~0.4的固-液搅拌功率进行预测。结果表明,随着固含率的增大,尤其是当固含率大于0.2时,甘油-PMMA固-液两相体系呈现出明显的非牛顿流体特征。目前广泛使用的基于颗粒动力学理论的固-液两相体系黏度模型,会使CFD预测的搅拌功率随固含率增加而减小。与提出的固-液两相体系黏度模型结合后的CFD模拟,明显提高了搅拌釜内高固含率下对固-液搅拌功率的预测精度,且固相分布的模拟与实验结果具有较好的一致性。

摘要：新近开发的一种高效节能型轴流式搅拌桨——JH-2型轴流式搅拌桨是一种空间扭曲板材型搅拌桨,该桨型设计时考虑了桨叶背面的曲面形状对流场的影响,减低了桨叶尾部的流体脱附,大大降低了能耗。在标准搅拌实验台上对JH-2桨进行功率实验,给出了JH-2型扭弯叶片轴流式搅拌桨的功率曲线及其关联式,并在同等实验条件下与三折叶桨进行功率对比分析,表明JH-2型搅拌桨比三折叶桨至少可节省20%～30%的功率。

摘要：搅拌过程是极其复杂的,干燥的砂石、水泥和水混合后,材料的状态和性质都发生了变化,形成了胶凝结构.因此,长期以来搅拌过程难以定量化,成为工程界遗留的难题之一.实用中,只好采用类比法或经验公式来选择搅拌设备的原动机功率,估计其传动机构的几何尺寸.为解决此问题,笔者应用相似理论和量纲分析法,通过试验研究,建立了搅拌功率的计算公式[1].

摘要：以计算反应釜搅拌功率为例,通过分别运用推荐值法和公式计算法以及"BioreactorDesign"搅拌设计软件来计算搅拌功率,对三种方法的过程和结果进行了比较,利用软件设计可得出快捷、准确的计算结果,为化工搅拌单元的搅拌功率设计提供了一种准确有效的方法,可供参考使用。

摘要：普通混凝土在搅拌过程中，砂石、水泥加入搅拌室时呈固体状态，属于弹性体，水进入搅拌室时呈流体状态。随着水渗入水泥中，水泥在水中不断溶解，水渗入集料、特别是细集料中，水的水化和水解作用不断扩展。砂石、水泥、水在外力作用下的混合，使流体的水和弹性体的水泥和砂石从单一状态向黏-弹性体复合状态转变。随着水的扩散与渗透，混凝土各相表面间不仅存在着物理作用，

摘要：搅拌设备作为核桃壳过滤器中重要部件,对滤料在反洗过程中能不能获得完全再生起着重要的作用,而它的设计却往往被忽视。本文以某项目核桃壳过滤器搅拌设备存在的功率问题为例,通过对搅拌功率校核计算,分析影响搅拌功率的因素,并对搅拌器桨叶进行改造,为类似设备的功率计算提供经验借鉴。

摘要：针对全容积充满操作的搅拌反应器设计,在带导流筒无挡板的有机玻璃搅拌槽内,采用避免气体自吸的充液排气法,通过轴上扭矩法测量无自吸气体干扰的搅拌功率数据,考察了搅拌转速、气体分布器型式及位置、进气量、桨型和湍动程度对搅拌功率的影响。研究结果表明,导流筒的存在导致搅拌功率增加;随着搅拌转速的增加,Rushton桨和PBTD桨的扭矩和搅拌功率均增大,且Rushton桨的搅拌功率大于PBTD桨的搅拌功率;气体分布器型式及位置对搅拌功率的影响很小;通气条件下PBTD桨和Rushton桨的功率均出现降低,PBTD的功率在通气条件下降低更显著;2种搅拌桨的功率准数在湍动程度剧烈的高雷诺数条件下趋于常数。

摘要：冶金湿法冶炼项目在搅拌槽设计时,经常会遇到电机功率的计算,由于搅拌介质参数较难获得,搅拌槽电机功率计算较为困难,本文从改、扩建项目中探讨搅拌槽电机功率的计算方法,介绍一种新的设计计算理念和方法。

摘要：云南磷肥厂磷酸浓缩装置中的第一吸收塔槽、稀磷酸加料泵槽、5％H2SO4贮槽等设备,为避免介质中微量的硅胶、磷石膏等杂质沉淀,影响装置长周期连续运行,均设置了搅拌装置。长期以来运行平稳,满足了系统连续运行的要求。搅拌桨均为单层45°斜叶平板桨,配置的电动机功率都甚小,见表1,值得同类型装置借鉴、参考。现将NSSN提供按容积配置搅拌功率的经验计算式介绍如下:

摘要：为了研究振动对水泥稳定碎石搅拌过程及其性能的影响规律,通过对不同搅拌方式搅拌功率曲线的测试,结合水泥稳定碎石在搅拌过程中不同阶段的流变状态,分析振动对水泥稳定碎石搅拌过程的影响。在此基础上采用不同水泥掺量的C-B-1型和C-B-3型水泥稳定碎石混合料,开展振动搅拌与常规搅拌的对比试验,分析振动对水泥稳定碎石抗压强度、微观结构、干缩性能的影响。结果表明:水泥稳定碎石搅拌过程可根据搅拌功率变化趋势的拐点分为干拌阶段、弥散阶段、裹覆阶段和均匀阶段,混合料逐渐从弹性体转变为具有一定塑性的黏-弹性体;振动能量能减小混合料各组分间的内摩擦力,搅拌功率比常规搅拌方式低9.1%～15.2%,振动加快了各组分弥散阶段的搅拌过程,湿拌时间缩短了37.5%;与常规搅拌相比振动搅拌改善了水泥稳定碎石混合填充料的均匀性,微观结构均匀且致密,有更多的C-S-H凝胶使其抗压强度更高且强度变异系数更小;同强度标准时不同搅拌方式混合料水泥用量呈线性正相关,水泥节约量与水泥用量呈线性正相关,水泥节约率与水泥用量成反比例函数关系;振动搅拌混合料节约的水泥量随水泥用量的增加而增多;振动搅拌水泥掺量为5%的C-B-1型混合料时其平均最大干缩应变量要比常规搅拌的少20.4%,平均干缩系数少18.7%,且干缩系数变异性更小。