摘要：大位移井井下管柱的摩阻和扭矩一直是限制大位移井延伸的主要因素。"摩擦系数"和"摩阻系数"是两个不同的概念,这两个概念对大位移井钻进和下套管时的摩阻计算至关重要。摩擦系数,在大位移井中,是指管柱下入过程中与井下已有套管的内壁或者与裸眼地层之间接触,钻井液作为界面产生的一个系数,分为动摩擦系数和静摩擦系数两种;摩阻系数则是一个综合性系数,它包含摩擦系数以及所有如"键槽"、"缩径"等附加阻力引起的等效摩擦系数。在计算摩阻时应该采用摩阻系数而非摩擦系数,而摩阻系数受井眼状况等因素的影响在管柱不同位置都不同,难以准确确定。阐述了目前大位移井摩阻系数的确定方法,以及钻进和下套管过程中常用的降摩手段。文章的探讨结果对大位移井的设计和施工有一定的指导意义。

摘要：压边圈与板料之间的摩擦系数对差厚拼焊板成形中焊缝偏移量及成形深度有一定的影响。利用有限元方法对钢-铝差厚拼焊板成形盒形件的过程进行了模拟研究。采用新型分瓣式压边圈,压边圈与钢板、铝板之间设置不同的摩擦系数,分析其对差厚拼焊板成形过程中焊缝偏移量及成形深度的影响规律。结果表明,随着摩擦系数的增大,差厚拼焊板成形盒形件的深度逐渐减小;在一定的摩擦系数范围之内,压边圈与钢厚板间采用较小的摩擦系数,与铝薄板间采用较大的摩擦系数可以有效控制焊缝的偏移量;为了使盒形件获得较好的成形质量,压边圈与钢板间的摩擦系数取0.12~0.14,与铝板间的摩擦系数取0.19~0.22。

摘要：摆动辗压是一种新兴的塑性加工工艺,属于非对称连续塑性变形。本文首次通过测量摩擦扭距间接计算出摩擦系数,其结果可作为摆辗设备及工艺设计的参考。

摘要：为探究摩擦摆支座对震后预应力混凝土连续梁桥抗震性能提升效果,以实际工程为背景,分别建立了盆式橡胶支座与摩擦摆支座的全桥三维有限元模型,通过模态分析对比了两种支座对桥梁振动周期的影响;通过改变摩擦摆支座的曲率半径和摩擦系数,盆式橡胶支座和摩擦摆支座的组合形式,研究了摩擦摆支座参数、支座组合形式对桥梁地震响应隔震效率的影响。结果表明:采用摩擦摆支座有效延长了混凝土连续梁桥自振周期;支座隔震效率随摩擦系数变化曲线呈Z型,且摩擦系数在0.03~0.07变化时,支座隔震效率变化明显,曲率半径为4 m时该桥支座耗能能力最佳;桥台支座更换为摩擦摆支座更有利于减小桥墩墩底剪力值,特别是仅更换桥台支座的减震效果略低于全部更换,因此建议对同类型预应力混凝土三跨连续梁桥进行隔震设计时,优先考虑更换桥台支座,以实现成本效益与减震效果的良好平衡。

摘要：为了研究机车柴油机缸套活塞环材料的摩擦学性能,我们设计并制造了一台往复式摩擦磨损试验机。该试验机可在一定范围内实行载荷、速度、润滑量的单因素控制,并可同时定性和定量的显示运动中的摩擦力大小。我们利用该试验机对美国GE公司采用的软氮化铸铁缸套—表面镀铬铸铁活塞环材料进行了摩擦学性能的试验研究,得出了该配对副在往复滑动中摩擦系数随载荷和速度变化的关系曲线。

摘要：通过平面拉动法分别测量了5种不同开口比人工鱼礁礁体模型对5种不同粒径大小底质间的最大静摩擦系数,分析了不同粒径底质以及礁体不同开口比的最大静摩擦系数变化规律。试验研究表明:最大静摩擦系数与底质粒径大小呈强负相关(r=-0.964,P<0.01);控制底质粒径时,最大静摩擦系数与礁体质量呈弱负相关(r=-0.265,P<0.01),与礁体开口比呈弱正相关(r=0.245,P<0.01);礁体本身的设计属性如开口比是最大静摩擦系数的主要影响因子。对于新设计礁型在进行礁体稳定性校核时,应根据礁体开口比和实际海域底质泥沙的粒径组成,选取适当的最大静摩擦系数。

摘要：芜申线航道全长92.084 km,护岸总长度约106 km,护岸挡土墙大部分座落在粉质黏土层和淤泥质粉质黏土层上,地质条件较差,为了护岸的安全,对软土地基进行小木桩和水泥搅拌桩处理。详细介绍了原状土地基和复合地基现场摩擦系数试验的方法、工况和成果,为内河航道护岸设计中摩擦系数的选取提供了现场试验资料,具有较好的实用价值。

摘要：综合了机械密封摩擦系数的计算方法：分析计算法、加权平均法和经验数据法；列举了各种方法的计算示例，给出摩擦特性并分析了摩擦系数的影响因素和各种方法的优缺点；并且给出了一些摩擦系数的数据，可供机械密封的设计、使用、制造和维护人员使用。

摘要：一、引言在后张法预应力构件中,管道摩擦系数μ值的确定直接影响构件永存预应力的水平,因而一直为工程界所关心。我国《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023—85)规定:在无试验数据时,μ值按表1采用。

摘要：针对CRTSⅡ型板式无砟轨道离缝后的层间相互作用关系,开展现场运营线及室内推板试验,建立CRTSⅡ型板式无砟轨道的力学特性分析模型,研究离缝条件下不同层间摩擦参数对轨道结构力学性能的影响。研究结果表明:实际运营状态下的轨道板随着顶推力不断增大,轨道板与砂浆层逐渐脱粘,完全脱粘后发生滑移,轨道板失稳发生水平位移的推力在160~200 kN之间,轨道板发生稳定滑移的水平推力在210~250 kN之间,对应摩擦系数为2.5~3.1;室内试验轨道板与砂浆层之间在无粘结力的最不利状态下,轨道板发生稳定滑移的水平推力在55~56 kN之间,对应摩擦系数为0.79~0.80;随着层间摩擦系数增加,会一定改善轨道结构受力变形,但影响程度有限,摩擦系数由0.7增加至3.1时,宽窄接缝受力最大减小6.6%,钢轨和轨道板最大上拱位移分别减小了4.19%和5.7%;对于已经出现离缝的CRTSⅡ型板式无砟轨道,层间摩擦状态影响较小,应提前预防和避免层间离缝病害的产生,保证层间粘结完好。