摘要：该文采用二维流体力学基本方程组对普朗特数Pr(28)0.72流体对流进行数值模拟。取相对瑞利数r(28)4时,随着水平来流雷诺数的逐渐增大可获得行波、局部行波和水平流三种斑图。分析Pr(28)0.72流体的斑图分区情况,可以得出在水平来流雷诺数和相对瑞利数构成的平面上,他们都被水平来流上下临界雷诺数Re_u和Re_l划分为行波区间、局部行波区间和水平流区间;同时对三种流体的水平来流上下临界雷诺数Re_u和Re_l随相对瑞利数r的变化情况进行了观察,可发现他们都是随r的增大而增大的。在相对瑞利数r(28)3 8、和13时,研究普朗特数Pr对水平来流上下临界雷诺数Re_u和Re_l的影响,可知Re_u和Re_l随Pr增大而减小;且介于Re_u和Re_l之间的局部行波的范围随Pr增大而减小。对普朗特数Pr(28)6.99、0.72和0.0272的行波斑图及局部行波斑图的成长过程进行研究,发现了两种扰动成长模式,其中Pr(28)6.99流体的扰动是从腔体中部开始成长的;Pr(28)0.72和0.0272两种流体的扰动是从腔体右端区域内开始成长。

摘要：利用基于带有物理基的非笛卡儿张量分析为基础的广义矩阵法，在非正交螺旋线坐标系中，用GMM法（广义矩阵法）推导出螺旋状导管中充分发展、层流流动的非线性的连续性方程、NavierStokes方程组和能量方程，并用SIMPLE算法（解压力耦合方程的半隐式法）解出了上述一系列方程。结果表明：对大普朗特数的流体，挠率将明显地改变等温轮廓线的形状。随着普朗特数的增加，挠率将使螺旋状导管的多温轮廓线急剧变形，并使努塞尔数大大减小。

摘要：燃气轮机工质的传热计算和温度场分析,需要计算得出工质的定压比热容、动力黏度、导热系数和普朗特数。介绍了混合气体普朗特数的计算方法,给出了湿空气的上述参数的修正方法和计算结果,得出标准烟气的计算修正结果,并采用REFPROP数据库和实验数据分别对湿空气和烟气的计算结果进行了验证。结果表明,采用此普朗特数计算方法和修正方法,结果的相对偏差在工程上是可以接受的,该方法可以用来计算绝大部分燃气轮机工质的普朗特数。研究成果可为燃气轮机工质的传热计算和温度场分析提供参考。

摘要：基于湍流动能倾向方程,推导出了其只含风切变和大气稳定度的简化方程.根据收集到的100例飞行中晴空颠簸的实际资料,利用环境技术应用(ETA)模式对该简化方程进行了检验.研究表明,仅利用湍流动能的产生预测晴空颠簸并不一定有效,而需要对湍流动能的产生项进行诊断.预报颠簸时,湍流动能倾向方程中的耗散项不能忽略;ETA模式的垂直分辨率和模式的设计者给定的大气稳定度对预报的准确性也有影响.

摘要：为了解双层流体系统上液层流体与下液层流体普朗特数(Pr)对热毛细对流的影响,通过线性稳定性分析,确定了上液层流体与下液层流体Pr比值从0.164~5.417时环形双层流体热毛细对流失稳的临界条件,预测了它们的4种流动失稳型式,即轮辐状的几乎占据了整个液层的"轮辐波"、轮辐状的热流体波与同波数共同旋向的靠热壁处流胞、径向流动的三维稳态流动、靠热壁处的短小的"边沿波"。结果表明:随着上、下液层Pr比值的增大,环形双液层流体的流动稳定性以上、下液层Pr比值0.750为分界线呈分段上升趋势。上、下液层Pr比值约为0.750时,双液层流体的稳定性最差,此时易出现流动分岔现象。为了获得更好的系统流动稳定性、提高生长晶体的质量,在选择双液层工质对时,应选择上、下液层Pr比值较大的工质对。

摘要：ORC设计者和化工人员常常需要工质氟里昂在工作温度范围内的无量纲物性常数。因为,这些常数能评价工质输运性能的优劣,而且,通过物性常数可以很方便地计算工质的输运性能参数。但是,目前国内外发表的资料说明,系统地发表这样的数据资料很少。本文计算出常用的八种氟里昴的普朗特数、施密特数和路易斯数,温度范围是100K～450K;并且将计算结果绘成曲线。可供ORC设计者和化工人员使用。

摘要：随着既有铁路的大面积提速,牵引负荷随之增加,变压器正常情况下负荷率增大,变压器所产生的热量能否散发掉,是决定温升限值是否超标的一个因素。在本文中,笔者从变压器发热和散热的角度进行探讨。一、计算思路变压器计算容量可以从绕组温升考虑,通过变压器负荷曲线确定一天内变压器各阶段温升。