摘要：考虑超长桩桩身压缩的情况下,在《建筑地基基础设计规范》方法的基础上提出了考虑群桩桩身压缩的修正方法,并通过工程实例计算,对现有《建筑桩基技术规范》和《建筑地基基础设计规范》计算结果进行了比较。通过分析比较得出,《建筑桩基技术规范》方法的沉降计算结果较《建筑地基基础设计规范》方法的大,考虑桩身压缩量的修正方法的计算结果与实测沉降值更加接近,也更接近于工程实际情况。

摘要：考虑超长桩桩身压缩的情况下,在建筑地基基础设计规范法的基础上提出了考虑群桩桩身压缩的修正方法,并通过工程实例计算对现有建筑桩基技术规范和建筑地基基础设计规范计算结果进行了比较分析。

摘要：随着我国建设规模的扩大,桩基础领域发展迅速,长桩基础被越来越多的工程所采用。工程实测表明,桩侧土模量较高的非软土地区,长桩静力试桩的荷载传递和桩身压缩性状与软土地区超长桩性状相似,长桩的桩身压缩量相当可观,计算中应予以考虑。目前的桩身压缩测试结果大都基于工程试桩所得,通过现场大型单、群桩模型试验,深入研究群桩基础承载力、桩身压缩和土体压缩沉降性状。主要研究内容如下:(1)通过系统模型试验,研究单、群桩基础的承载力性状。群桩中基桩桩身轴力、侧阻力的分布形式因位置的不同而不同。群桩端阻表现出明显的沉降硬化效应,即随着群桩基础沉降的增大,端阻力都会有不同程度的提高,且在较小桩距条件下提高程度较大,在较大桩距条件下提高程度较小。(2)工程实测表明,桩身压缩产生的沉降始于加载初期,并伴随加载全过程。桩侧土压缩模量较高的非软土地区,长桩静力试桩的荷载传递和桩身压缩性状与软土地区超长桩性状相似,长桩的桩身压缩量相当可观,计算中应予以考虑。(3)群桩试验表明,桩间土的竖向变形在桩顶处最大,随着深度的增加,桩间土的竖向变形逐渐变小。桩间土除了产生剪切变形(桩、土相对位移)外,还出现压缩变形。(4)同一荷载水平下,桩端以下土层的沉降值随深度的增加而减小,整体压缩主要产生在距桩端一定厚度的土层范围内,即土层距桩端越近,单位厚度土层的整体压缩量越大;同一深度处,土体整体压缩沉降值随荷载的增大而增大。(5)当复合基桩分担荷载值一定时,大桩距群桩桩端整体压缩沉降值较小桩距群桩小;桩数多的群桩桩端整体压缩沉降值较桩数少的群桩大,这是由于群桩效应增强所致,即桩距一定时,随着桩数的增多,桩与桩之间的增沉效应增强。(6)群桩桩端平面以下地基土,其整体压缩变形及压缩层深度因桩距的不同差异很大,即在P=Pu/2(其中,P为群桩承载力特征值,Pu为群桩极限承载力)荷载条件下,大桩距群桩基础地基土整体压缩变形及压缩层深度较小桩距小,这与粉土、软土中群桩试验的结果一致。(7)研究了桩侧阻力分布模式对桩身压缩沉降的影响机制,给出了考虑不同侧阻分布模式时,桩身压缩系数的3个计算公式:ξe正三角=0.33α+0.67,ξe矩形=0.50α+0.50,ξe倒三角=0.67α+0.33,其中,ξe正三角,ξe矩形,ξe倒三角为不同侧阻力分布模式下的桩身压缩系数,α为端阻比例。(8)给出了小桩距群桩基础的沉降计算公式:gz e1 sniii is=ψ∑=σEΔz+s其中,s为计算沉降值;ψ为沉降计算经验系数;σgzi为群桩各基桩对应力计算点桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生的平均附加应力之和;Esi为第i计算土层的压缩模量,采用土的自重压力至土自重加附加压力作用段的压缩模量;Δzi为第i计算土层的厚度;se为计算桩身压缩量。该公式可考虑桩身的压缩、桩数、群桩的几何特征、侧阻力分布模式、端阻比例等因素对桩基沉降的影响。(9)基于目前规范中给出的压缩层厚度确定方法,通过压缩层厚度计算方案的比较,确定了压缩层厚度计算公式。(10)在已有的考虑桩径影响Mindlin解竖向应力系数的研究成果上,给出了小桩距群桩基础的平均竖向应力系数的数值解,制作相应的数据表格,该表格可供相关的工程设计人员手算沉降量时使用。

摘要：温州350 m超高层中超长桩加载2800 t的试桩静载试验设计与分析表明:在地表土质承载力较低场地进行大吨位堆载试验时,可选择桩梁式堆载支墩-反力架装置来完成试验。对超长桩来说,在最大加载条件下,实测桩端阻力仅为桩顶荷载的25%左右,超长桩表现为端承摩擦桩性状。在使用荷载下,桩顶沉降的90%以上来自桩身压缩,在进行超长桩设计时,要充分考虑桩身质量对试桩沉降的影响。同时,桩底沉渣清除的干净与否,也直接影响超长桩的沉降。超长桩桩侧上部土层摩阻力具有不同程度的软化现象,而中下部土层侧摩阻力具有较弱的强化效应,因此在超长桩承载力计算时,不同深度土层的桩侧阻力和桩端阻力都应乘以相应不同的修正系数。试验结果显示淤泥土、淤泥质黏土、淤泥夹粉砂土中极限侧阻充分发挥所需的桩土相对位移阀值分别约为5～7 mm、6～8 mm和8～10 mm。

摘要：根据单桩静载试验和基础沉降实测资料表明:超长单桩在设计工作荷载作用下的桩顶沉降量St主要为桩身混凝土压缩量Ss,且侧阻力很大,端阻力发挥很小。超长单桩上部黏性土中桩侧摩阻力充分发挥所需的桩土极限相对位移约17～20 mm。当桩土相对位移大于该极限位移后,桩上部土层发生桩土滑移呈现侧阻软化现象。群桩基础的沉降随着施工荷载水平的增加而增大。其规律为:施工层数很低时(5层以下),主裙楼一体沉降;随着主楼施工层数(8层后)增加,主楼沉降增大,同时由于主楼的"促沉"作用会使得裙楼沉降得以延续;随着主楼施工层数(30层后)继续增加,由于主楼核心筒相对裙楼沉降较大引起的对裙楼的"牵拉作用"会使裙楼出现轻微上翘的现象,但由于总体沉降量较小,所以裙楼、主楼、主楼核心筒的角点和边点沉降值相差不大。群桩效应沉降比Rs随着荷载水平(施工层数)的增大而先增大后减小。

摘要：介绍温州高350m的超高层建筑超长嵌岩桩穿越地层中夹有约40m巨厚卵石层的施工实例。从钻机选择、不同地层中的钻进方法、穿越巨厚卵石层的施工措施、泥浆配制、清孔方式等方面,详细阐述桩长超过100m的超长嵌岩桩施工技术,并结合成孔时孔径检测和成桩后超声波检测结果,分析试桩成孔质量和桩身混凝土质量,同时利用大吨位静载试验分析超长试桩的受力特性。实践表明:超长桩成孔时,应根据不同地层变工艺钻进并采用优质泥浆护壁。钻进到巨厚卵石层时可通过调节泥浆性能解决漏浆和卵石层塌孔的问题,并通过变径钻头和泵式反循环钻进工艺提高钻进效率。静载试验结果显示,在设计使用荷载下,超长桩桩顶沉降的90%以上来自桩身压缩。同时,桩底沉渣清除的干净与否,直接影响超长桩的沉降性状。

摘要：单桩静载试验和基础沉降实测资料表明:在设计工作荷载下超长单桩的桩顶沉降主要来自桩身压缩,且在最大加载条件下超长桩表现为端承摩擦桩性状。超长单桩侧摩阻力由上部土层到下部土层依次发挥,砂质粉土侧摩阻力充分发挥所需的桩土极限相对位移为14～18 mm,粉质黏土侧摩阻力充分发挥所需的桩土极限位移为17～19 mm,当桩土相对位移大于该极限位移后,桩侧土层会出现侧摩阻力软化现象。群桩基础的沉降随施工荷载水平的增加而增大。荷载较小(第5层以下)时,大楼沉降较小且沉降均匀;当荷载达到一定值(第30层以上)时,核心筒处沉降大于大楼周边沉降。大楼竣工时核心筒与周边沉降差较小,大楼整体变形协调。群桩效应沉降比随着荷载水平(施工层数)的增大先增大后减小。

摘要：为实现国道234焦作至荥阳黄河大桥静载试验64000kN超大吨位加载,设计了拉压锚法加载反力装置。3根不同长度试桩静载试验结果表明:达到单桩竖向抗压极限承载力时,对于桩长较短的试桩,桩顶沉降主要由桩端沉降控制;桩长中等的试桩,桩顶沉降中既有桩身压缩量,也含桩端沉降量,充分调动了桩侧摩阻力和桩端阻力的发挥;超长试桩中,桩身压缩几乎占据了桩顶沉降的全部,桩端位移很小。超长试桩桩身下部土层侧摩阻力实测值要高于规范推荐范围上限值,试桩桩身上部粉细砂土层侧摩阻力达到极限值时的桩土相对位移为3~10mm,而下部粉细砂充分发挥侧摩阻力所需桩土相对位移要高于15mm。

摘要：通过对后注浆超长钻孔灌注桩的静载荷试验和桩身内力测试,研究了其承载及沉降等相关特性。经过分析表明,在高荷载作用下,后注浆超长桩表现出摩擦桩特性,桩顶沉降中超过90%是桩身压缩量导致,其摩阻力发挥程度与荷载大小、位置及土层类别均有关系,沉降桩径比(s/d)超过4%才逐渐发挥端部附近承载力,桩底沉渣会影响侧阻力和端阻力,桩端后注浆可消除沉渣影响,减小桩端沉降,提高承载力。因此基于以上承载特性,对于后注浆超长桩应用具有一定指导作用,根据桩端土层性状,充分利用后注浆优势,合理提高桩身弹性模量,适当降低桩长,发挥桩端土层阻力潜力。

摘要：桩端刺入量与桩身压缩量之和等于桩端以上桩间土的压缩量,这是桩与土共同发挥作用的基本条件。从这个基本条件出发,提出了一种考虑桩-土共同作用的简化分析方法。该方法可以求解任意荷载水平下桩间土的荷载分担量,进而可以方便的求解出用桩量,同时将基础沉降分为桩间土变形量及桩端下卧土层的整体压缩量两部分进行分析,可以方便的预测基础沉降量,最后根据建筑物的允许变形来确定桩的设计荷载值。工程实例分析表明该方法是可行的。