摘要：完成4根无黏结预应力混凝土两跨连续梁受力全过程试验,对支座反力及控制截面弯矩重分布程度进行分析.运用非线性阶段的预应力次弯矩定义,将非线性阶段连续梁总弯矩分解成次弯矩和荷载弯矩.研究加载全过程次弯矩和荷载弯矩的演化规律,提出了对初始次弯矩和弹性荷载弯矩分别调幅的无黏结预应力混凝土连续梁弯矩调幅公式.采用已有文献中一组试验梁对所提公式的计算精度进行验证.研究结果表明,无黏结预应力连续梁弯矩重分布的原因可以归结为无黏结筋应力的增长以及连续梁各部分割线刚度比值的改变.承载力极限状态下,次弯矩折减系数随中支座综合配筋指数的增大而增大,荷载弯矩调幅系数随其增大而降低.文中弯矩调幅建议公式较已有公式更接近试验结果,可为设计规范中相关条款的制订提供参考.

摘要：本文介绍某项目钢桁架的相关计算问题,着重介绍全部由焊接箱型钢焊接而成的桁架在设计中的次应力问题;通过分析次应力产生的原理,结合《钢结构设计标准》(GB50017-2017)8.5节计算次应力效应公式,深入分析该类型桁架次应力跟主应力占比的分布规律;桁架杆件按拉弯或者压弯构件验算跟考虑塑性应力重分布等有利情况验算下两者应力对比分析。结果表明,现行软件按拉弯和压弯构件计算,截面偏保守,富裕度大,可考虑应力重分布来适当优化截面,而不降低结构的安全度,以供设计参考。

摘要：结合《规程》( JGJ/T92 - 93) [1] 及工程设计实例 ,分析了高次超静定预应力混凝土井式楼盖及特殊布筋框架结构顶层中的次弯矩分布特征 ,发现其形状、大小、正负号均不同于在一般连续梁和普通框架结构中的次弯矩 ,提出次弯矩不再是对支座有利对跨中不利且其在支座间的分布也可能不是直线的观点 ,提出《规程》存在局限性 .

摘要：本文提出了计算超静定砼结构中后张预应力引起的次弯矩的简捷方法。本文方法与等效荷载法不同,它是直接从各构件的主弯矩计算次弯矩的方法。本文方法还能准确计算预应力因摩擦损失、锚具回缩损失等引起的沿预应力筋变化时的次弯矩,从而提高了工程设计精度。

摘要：本文提出的约束次弯矩法是直接由主弯矩计算预应力砼超静定结构的次奇矩，省去了常用的等效荷载法［１］［３］计算次弯矩时需计算等效荷载和综合弯矩这两个步骤，并能较准确计算考虑各种预应力损失后的有效预应力作用下的次弯矩，提高工程设计精度。

摘要：本文从结构力学的一般原理出发,提出一种不需计算等效荷载,不需计算综合弯矩,应用预应力砼超静定结构一般原理直接计算次弯矩。该法还能准确计算预应力因损失引起的沿预应力筋变化时的次弯矩;此外,对于预应力筋布置成各种不同曲线的次弯矩也能准确计算。并能编成电算程序,供工程设计应用。

摘要：目前预应力设计规范及相关规程均未对预应力次弯矩对结构受力的影响有明确说明。结合嘉东物流仓库二期工程,采用有限元分析软件,分析了次弯矩的分布特点以及次弯矩占使用阶段弯矩的比例,并对施工阶段不同张拉顺序对次弯矩的影响进行讨论,以控制并减少预应力施工阶段次内力对结构的不利影响,为相关工程预应力设计提供理论依据。

摘要：偏心受压构件中次弯矩对构件受力性能的影响不可忽略。在工程设计中，对次弯矩影响有多种处理方法。在我国通常用增大偏心矩的方法来考虑。本文结合现行规范对次弯矩进行了分析，及在工程中的应用。

摘要：本文首次提出用约束次弯矩法直接计算预应力砼超静定结构的次弯矩,具有物理意义明确,推导公式简捷,用于计算机程序设计使其更容易与普遍砼结构程序相容,用于手算更为便捷,此法也使预应力沿预应力筋变化时的公式统一,使其计算更简捷。