摘要：TN248.2 2004010132 室温封离型TEM00CO激光器=Sealed-off TEM00(COlasers at room temperator[刊,中]/高贵（天津工业大学理学院.天津（300160））,傅汝廉…∥光电子·激光.—2003,14（5）.—493-495 对于半共焦腔结构的封离型CO激光器,采用自孔径选模方式设计放电管口径,成功地实现了基模运转,在CO、Xe、He 3组分工作气体情况下,输出功率94W。

摘要：TN248.21 2000031651小型磁脉冲压缩器在铜蒸气激光器上的应用=Asmall mangetic pulse compressor used for acopper vaporlaser[刊,中]/李海兰,陶永样,尹宪华,陈林,杨燕,于德利(中科院上海光机所.上海(201800))//中国激光.—1999,26(10).—873-877介绍了一种用小镍-锌磁环组成的小型磁脉冲压缩器,并将它成功地用于铜蒸气激光器电路中。同时给出了它的基本原理和理论设计。

摘要：文中分析了常用气体激光器采用园柱形放电管时所存在的弊端,提出了按照光腔类型和模体积来设计放电等离子体管的原理。从而可提高激光器的基模输出功率(TEMoo)。文中给出了管型的设计程序和成形工艺,讨论了具有模体积几何形状放电等离子体管的特性。

摘要：提出了一种光谱适用性较广、大功率输出的新型圆筒形增益区气体激光器的谐振腔设计方案。此腔由两个反射镜和含于两反射镜之间的两透镜组成,这种谐振腔方案更适宜于在5.3μm波长具有很高透过率材料(如CaF_2)的CO激光器和在可见光波段具有很高透过率材料(如光学玻璃)的He-Ne激光器。同时,结合实际应用以CO激光器为例,给出了其光腔参数。

摘要：本文提出了一种适用于同轴放电气体激光器的环形腔方案,给出了这种腔的设计和光束特性。

摘要：TN248.2 99020881高功率铜蒸汽激光器的研究=High-power coppervapour lasers[刊,中]/陈林,陶永祥,尹宪华,王润文(中科院上海光机所.上海(201800))∥科学通报.—1998,43(1).—35-37通过对铜蒸汽激光器的几个主要参数、放电管尺寸、输入电功率、保温层厚度的计算、分析、确定了百瓦级铜蒸汽激光器的设计参数,研制成了最大输出功率达112 W,效率达1%的铜蒸汽激光器,并对百瓦器件需改进的方面进行了讨论。图3参8(方舟)

摘要：TN248.2 2005020964 3 kW轴快流气体激光器电源控制系统的设计=Power control system design of 3 kW fast-flow axis high power CO laser[刊,中]／丁峰(华中科技大学激光技术国家重点 实验室．湖北,武汉(430074)),王又青…//激光杂志.- 2004,25(5)．-16-17 在轴快流气体激光器的设计中,利用单片机系统控制 激光器电源的工作模式和输出功率,实现了激光器的脉冲 和连续两种工作模式,每种模式的输出功率连续可调。

摘要：TN248．2 2005053323 焦耳量级光抽运XeF蓝绿激光器=Joule level XeF laser operoting in the blue-green region[刊,中]／于力（西北核技 术研究所．陕西．西安（710024））,刘晶儒…∥光学学报．- 2005,25（7）．-930-934 阐述了焦耳量级XeF、（C-A）激光器的总体设计及抽运 源辐射能力的测试方法,分析了XeF、（C-A）激光特性参量 与xeF2初始浓度、输出透过率以及气体成分之间的关系。 抽运源采用紧凑型结构,有效地减小了放电回路面积,使 回路电感降低到330 nH,从而使放电沉积效率达到74％, 抽运源平均沉积功率密度达到12 MW／cm。利用分幅相 机拍摄了XeF2光解离波并对抽运源辐射能力进行了诊 断,抽运源辐射在140～170 nm波段的光子出射通量达到 5×1023s-1·cm-2,辐射亮度温度高于25 kK。激光器有 效激活长度80 cm,采用平凹谐振腔,激光器获得了稳定的 焦耳级能量输出,最大输出能量2．5J,总转换效率0．1％, 激光脉宽约为700 ns。图8参13（杨妹清）

摘要：本文针对高频气体激光器功率传输中的阻抗匹配问题，介绍了一种具有普遍意义的匹配网络的设计方法，并推导出了匹配网络参数的直观解析解，这对实际应用很有指导意义。

摘要：基于标准ACIS模型数据,利用Inventor VBA语言和B样条曲线对脉冲气体激光器中Ernst面型曲线进行逼近,并采用线性扩展法对Ernst面型电极实现了3维实体建模设计,设计结果可以直接导入An-sys进行3维电场有限元计算分析。通过对比不同坐标点数的Ernst曲线的误差情况,明确了导致电极边缘面型误差的原因,对于B样条逼近Ernst曲线上曲率较大的部分进行了局部密集采样,在提高模型文件中曲面面型精度的同时平衡了计算的速度,并对设计结果进行了Ansys有限元计算和初步分析。