摘要：塘堰湿地因其良好的生态性能而被广泛用于水稻灌区的排水净化,由于湿地的水力性能及净化效果受到诸多因素影响,客观认识这些因素的作用机理有助于提高湿地设计和运行管理的质量.本文通过示踪剂试验探讨了不同水深(20、40、60 cm)对塘堰湿地水力特性的影响.结果表明:随着湿地水深的减小,湿地的有效容积率从0.421增加到0.844,水力效率从0.281增加到0.604;在水深较小时(20和40 cm),湿地前半部分的有效容积率达到0.9以上,明显优于湿地整体情况,湿地前半部分的水流混合情况高,接近于完全混合流.通过对原始示踪曲线的标准化分析发现,矩分析参数与水力参数有较好的数值一致性,水力参数与不受尾部截断误差影响的矩指数之间具有良好的一致性.塘堰湿地水深较小时有利于提高湿地的水力性能,试验结果可为今后塘堰湿地的优化设计提供参考.

摘要：合理的供水设施规模以及提高管网内水的流动性是保障建筑室内饮用水水质的有效措施。结合两个工程案例,指出了较高的管道流速有利于控制供水管网管道容积,建议水池补水采用多级可调模式以应对给水系统低负荷运行状态,通过采用末端自动定时放水装置避免管网长时间滞水。

摘要：目的研究原水初始pH值、不同NaCl质量浓度和水力停留时间(HRT)对连续流双室微生物燃料电池的产电及污水处理效果的影响,使其产电及污水处理效果可以达到最好.方法试验以生活污水为研究对象,自行设计连续流双室微生物燃料电池处理工艺装置进行试验.结果在原水初始pH值为8、NaCl质量浓度为5 g/L和HRT为24 h时,连续流双室微生物燃料电池产电及污水处理效果可以达到最好.结论原水初始pH值、原水不同NaCl质量浓度和水力停留时间(HRT)对微生物燃料电池产电及污水处理效果的影响均较大.

摘要：以牛粪为发酵原料,在中温(35±2)℃的条件下,采用自行设计的两相厌氧发酵中试装置,在水力停留时间确定的前提下,酸化原料分别以每天、间隔1 d和间隔2 d 3种不同进出料频率加入产甲烷罐,观察挥发性固体(VS)产气率和甲烷含量的变化情况。实验结果表明:保持产酸相与产甲烷相水力停留时间(HRT)分别为3 d和17 d,每天进出料产气效果最佳,原料VS产气率和甲烷含量最大值分别为0.29 m3/(kg·VS)和58.36%。

摘要：对高水力负荷条件下丧失硝化功能的膜生物反应器进行恢复实验,将水力停留时间(HRT)从原来的5h延长到正常条件下可以实现完全硝化的10h后,在进水NH4+-N浓度为500mg.L-1的条件下反应器可去除99%的NH4+-N,但NO2--N出现严重积累,在60d的实验过程中NO2--N平均出水浓度为425mg.L-1.荧光原位杂交分析结果表明,氨氧化菌(AOBs)在总菌中的比例与恢复实验前没有变化,分别为12.9%(恢复实验期)和9.75%(恢复实验前),但氨氧化杆菌(Nitrosomonas)在AOBs中的比例从80%降低到40%;亚硝酸盐氧化细菌(NOBs)在总菌中的比例下降一半(从5.64%下降至2.84%),并以慢生型的Nitrospira为主.高NO2-含量和高胞外物浓度(497.1mg.L-1)可能是导致亚硝酸盐氧化功能难以恢复的主要原因.

摘要：了解污水管道的实际水力状况对完善规划设计和维护管理具有重要意义。为此,对重庆市某城区市政污水管道(DN400)的水力参数进行了监测。结果表明,W1~W4监测点的平均流速分别为0.16、0.25、0.52、0.29 m/s,均未达到不淤流速0.60 m/s;最大流速分别为0.40、0.51、1.10、0.55 m/s,均低于设计流速;95%累积频率流速分别为0.29、0.39、0.92、0.46 m/s,大部分都低于不淤流速。相应的充满度和流量监测数据也都低于设计值。各监测点的实际水力状况远未达到设计工况,水力效率偏低,其原因可能与规定的市政污水管道最小管径及用水定额取值偏大有关。以各监测点平均流速计算,1 km监测管道中污水的总停留时间接近1 h。管径偏大可能会造成水力效率低、投资浪费、淤积增加,甚至会造成污水停留时间及有机物降解率增加,值得关注。

摘要：针对ABR自身的缺点,设计出一种新型结构的ABR。该反应器为双层结构,共有5部分组成,各部分容积各不相同。该反应器的设计思想是将ABR与生物滤池以及活性炭吸附等工艺相联合。这种设计能够最大程度地发挥各工艺的优势,进而达到更好的处理效果。通过脉冲响应实验对该反应器的水力特性进行研究,得出不同水力停留时间(HRT)下的停留时间分布(RTD)曲线和水力特性参数。实验结果表明该反应器的水力特性与传统的ABR的水力特性相一致,并且这种结构的改进能有效减少反应器的死区比率,降低反应器的返混程度。与传统的ABR相比,该反应器的总体推流程度也得到了增强。

摘要：我国餐厨垃圾处理大多采用湿式厌氧消化技术,有机负荷率(OLR)作为控制厌氧系统良好运行的重要参数,直接反映了有机物料与微生物之间的平衡关系。但由于我国技术规范的不完善,餐厨垃圾厌氧消化系统的OLR、沼气产气率等关键参数没有明确的取值范围要求,设计中常采用水力停留时间(HRT)等经验数据进行设计,缺乏科学依据。另外,虽然国内外关于餐厨垃圾厌氧消化系统OLR的研究较多,但研究结论差异性较大,且实验室小试与工程实际运行工况也存在一定偏差,导致其研究结论不可直接应用于工程设计中。为研究厌氧消化系统关键设计参数的取值,以某餐厨垃圾处理厂为例,结合我国相关工程实例,分析了其厌氧消化系统从启动到失稳过程的运行数据。研究结果表明:中温厌氧消化OLR(以VS计)建议设计取值范围为2.3~2.7 kg/(m3·d)、高温厌氧消化为2.7~3.2 kg/(m3·d);沼气产气率(以VS分解计)建议取值0.9 m3/kg,甲烷体积分数建议取值58%;HRT取值宜根据预处理浆液量及VS含量计算。

摘要：为了研究进水浓度、水力停留时间和供气量对活性滤料滤池过滤性能的影响,以石英砂作为过滤介质,以高岭土悬浊液模拟配水进行试验,测试不同条件下滤池对SS的去除效果.结果表明：有效过滤高度为700 mm的活性滤料滤池在HRT为10 min、SS为45 mg·L-1左右时,砂循环周期应为24 h以内;进水SS的浓度和供气量基本不影响活性滤料滤池的过滤性能;随着停留时间的增加,活性滤料滤池对SS去除率逐渐增加;活性滤料滤池用于出水SS由一级B标准提高到一级A标准的合理停留时间应为7.5~10 min,最佳供气范围为7.96~26.53L·m-2·min-1.

摘要：某OCC制浆造纸企业新建了一座容积2900 m^(3)的IC厌氧反应器,并引入来自同类废水的厌氧颗粒污泥。启动21天后,IC厌氧反应器运行效果达到设计负荷,OCC制浆造纸废水处理量为15000 m^(3)/d,CODCr处理量为50000 kg/d,CODCr去除率72%~86%,出水挥发性脂肪酸稳定保持在30~110 mg/L,IC厌氧反应器在较短时间内完成效率提升。