摘要：本研究分别选用颗粒粒径分布相近的河砂与石英砂制备了不同胶砂比的超高性能混凝土(UHPC),探究了两种细集料对不同胶砂比情况下UHPC性能的影响。结果表明:(1)采用河砂制备的UHPC的扩展度稍大于采用石英砂者;(2)采用河砂制备的胶砂比为1.0的UHPC的抗压强度和抗拉强度最高,表现出明显的应变硬化现象,采用石英砂所制备的胶砂比为0.8的UHPC的抗拉强度最低,几乎无应变硬化现象;(3)细集料种类及胶砂比对水泥水化反应和掺合料火山灰反应的影响有限,蒸养条件下,硬化浆体中几乎无Ca(OH)_2存在;(4)UHPC内孔隙的直径大多小于1μm,胶砂比相同时,采用石英砂制备的UHPC所含孔径小于1μm孔的数量多于采用河砂者;(5)与石英砂相比,河砂与硬化浆体的界面过渡区较为致密,且采用河砂制备的UHPC中浆体对纤维的包裹性也较好。

摘要：为研究河砂中的含泥量和级配对超高性能混凝土(UHPC)的流动度及强度的影响,在水胶比相同情况下,设计不同级配的河砂替代石英砂(4.75mm以下天然级配河砂、2.36mm以下天然级配河砂、石英砂级配的河砂)的UHPC,再通过将河砂用清水洗净并烘干得到无含泥量的河砂(简称洗净河砂),测试其流动度及标准养护条件下不同龄期的强度,同时研究了减水剂掺量的影响,最后进行了微观形貌分析。研究表明,河砂含泥量在很大程度上影响了UHPC的流动性,含泥量低的河砂有利于改善UHPC的流动性,且粒径4.75mm以下的洗净河砂的流动性要明显优于粒径2.36mm以下的洗净河砂,其抗折强度在各龄期也略高。最后,推荐使用4.75mm以下中粗河砂代替石英砂,且减水剂掺量为1.7%,河砂和石英砂制备的UHPC基体内部结构都极为致密,并未发现存在明显孔隙,宏观均表现出优异的力学性能。

摘要：采用机制砂替代河沙进行混凝土配合比设计及应用,通过控制机制砂关键性指标,调整配合比各原材料组分占比,掺入粉煤灰和矿粉对胶凝材料进行调整,使得使用机制砂的水泥混凝土各项性能满足规范要求。论文作者通过C40泵送水泥混凝土配合比河砂与机制砂的配合比的比对试验,从混凝土的坍落度、扩展度、半小时坍落度损失、保水性、回弹强度、抗压强度和弹性模量等数据论证机制砂取代河沙的可行性。

摘要：以制备的活性粉末自密实混凝土(RPC-SCC)为基准,进行配比优化。使用河砂代替石英砂,根据紧密堆积理论,试配出达到最大密实状态的河砂掺配比例为细砂(0.15~0.3)mm∶中砂(0.3~0.6)mm∶粗砂(0.6~1.18)mm=0.18∶0.42∶0.4;绝对体积法进行配比设计,利用石灰石粉等体积取代基准配比中的石英石粉,偏高岭土等体积取代硅灰;粉煤灰、矿粉内掺取代部分水泥;使用普通混凝土养护工艺(温度(20±1)℃,相对湿度>95%),制得水泥占胶材40.88%,坍落扩展度660 mm、28 d标养强度106.9 MPa绿色高性能混凝土。

摘要：在内径φ105 mm、高800 mm的冷态流化床实验装置上进行了污泥颗粒与河砂混合流化特性的实验研究,获得了污泥颗粒水分、污泥颗粒与河砂的质量比对混合物料的流化特性的影响规律．实验结果表明,污泥颗粒的水分、污泥颗粒与河砂的质量比会影响混合物料的最小流化速度,也影响污泥颗粒与河砂混合的均匀程度．污泥颗粒的质量比越大,混合物料的最小流化速度越大;污泥颗粒的水分含量越高,混合物料的最小流化速度也越大;污泥颗粒与河砂的质量比越接近1∶1,越容易实现充分混合．在对实验数据进行分析处理的基础上,提出了污泥颗粒与河砂混合物料的最小流化速度经验方程,为流化床污泥颗粒干燥工艺提供基础数据和设计依据．

摘要：以河砂最紧密堆积空隙率为基础,提出了一种活性粉末混凝土(RPC)的配合比设计方法,并进行了试验验证和配合比优化。结果表明,河砂RPC的流动度随浆体富余系数的增大而增大,随水胶比的降低而减小;河砂RPC的抗压强度随浆体富余系数增大和水胶比的降低而增大;河砂RPC的抗折强度受浆体富余系数和水胶比的影响较小。胶凝材料的比例对河砂RPC各个性能的影响大小是:流动度>抗压强度>抗折强度。掺入玄武岩纤维后,河砂RPC的抗压、抗折和劈裂抗拉强度均不同程度增大,但随着水胶比的降低,纤维对RPC力学性能提升的效果减弱。试验制备出了满足GB/T 31387—2015《活性粉末混凝土》要求的RPC120和RPC140。

摘要：水体中S^(2-)与砷(As)的迁移富集密切相关,但不同含水介质中其作用机理尚不明确。为了查明潜流带中常见含水介质河砂在S^(2-)作用下对As的吸附特征,设计并开展了As在河砂上的吸附动力学实验,以及S^(2-)作用下河砂对As的吸附实验,结合PHREEQC模拟计算,XRD、SEM-EDS、XPS和FTIR等表征测试技术,进一步识别其作用机理。结果表明:固液比为25 g/L情况下,河砂对As的吸附在200 h左右达到吸附平衡,且对As(Ⅴ)的吸附量明显高于As(Ⅲ);随着S^(2-)浓度的增加,河砂对As吸附能力逐渐减弱;模拟及表征测试结果显示,少量As被吸附在河砂表面,主要与其表面的Fe、Al结合,其中As(Ⅲ)的吸附可能还与Si-O键断裂后与S^(2-)结合形成的SiS_(2)有关。S^(2-)对河砂吸附As的主要影响机理为:①S^(2-)的加入使得溶液pH值升高、Eh值降低,从而抑制了As的吸附;②添加S^(2-)条件下河砂表面的Fe、Al等能与S和As形成AlAs、AlAsO_(4)、FeS_(2)及Fe_(4)As_(2)O_(11)等化合物,减少了河砂表面吸附As的活性位点。研究结果有助于丰富As-S作用机理,以及As在地下水环境中迁移过程的认识。

摘要：河砂是透水铺装、生物滞留池及树池等海绵城市建设用设施的主要原材料之一,对其吸附去除径流污染物的效果进行了试验研究。结果表明,随着污染物初始浓度的增加,河砂对COD、TN、TP、Cu的吸附量均呈现先增加后趋于平稳的趋势。当初始溶液浓度达到160 mg/L以上时,河砂对COD、TN、Cu的最大吸附量分别保持在1.83、1.19、1.22 mg/g左右,当初始溶液浓度达到80 mg/L以上时,河砂对TP的最大吸附量维持在0.50 mg/g左右。同时在去除率方面,河砂对小于20 mg/L的低浓度TN、TP的去除效果较好;当初始溶液浓度为100 mg/L时,河砂对COD的最高去除率为74%;不同初始溶液浓度下河砂对铜的去除率在77%～98%之间。结果表明,河砂对径流污染物均具有一定的吸附效果,尤其对重金属Cu的吸附去除效果最佳。这为进一步推广应用涉及以砂为原材料的海绵城市相关技术及设施提供了技术支持。

摘要：砂作为混凝土结构材料的重要组成部分,其质量优劣对混凝土的耐久性具有举足轻重的影响。在满足用砂性能指标的前提下,分别采用100组河砂与100组机制砂拌制高强混凝土试块并进行强度对比分析。试验表明,在黔中水利枢纽工程中使用优质机制砂拌制高强混凝土施工生产不仅可行,且综合效益显著。同时,为大规模使用机制砂拌制高强混凝土在水利水电行业的运用积累了经验。

摘要：分别选用河砂、锰砂、改性页岩3种滤料作为滤柱填料,采用接触氧化法去除地下水中的铁锰,通过对比实验选取最佳填料,并对最佳填料去除铁锰的影响因素进行了研究。实验结果表明,3种滤料成熟期基本相同且对铁锰均有较好的去除效果,由于河砂具有广泛易得、成本低廉等优点,因此更适用于小城镇地区使用。对以河砂为填料的接触氧化法除铁除锰的深入研究表明,所选河砂粒径(10、20目)对铁锰的去除效果影响不大;出水流量越低越有利于接触氧化滤池的启动。微生物灭活实验表明,该方法对铁的去除主要是化学氧化,对锰的去除主要是生物氧化,因此掺混成熟滤料后可加速滤池的启动。