摘要：主要介绍基于活塞运动的主动模拟肺的工作原理及整体设计方案。该模拟肺预期用于呼吸机自主呼吸监测和参数,触发功能的验证和检测。可通过调节潮气量、呼吸频率、吸气时间等参数实现模拟肺主动呼吸。

摘要：迄今为止,有关液压凿岩机冲击器设计和研究的文章一般仅提出反映冲击器活塞运动规律的数学模型,并认为直接求解这一由微分方程表述的数学模型是很困难的。加之直接求解该数学模型要考虑到冲击器的具体结构和能量的最佳利用等问题,括包研究冲击器的最优运动规律即分析和确定最佳打击点位置和制动点位置以及分析和研究冲击器和蓄能器的偶合特性,使求解的过程更为繁杂。

摘要：气腿式凿岩机活塞运动涵盖回转、轴向和撞击三个过程和两个转化,即先把压气能转化成运动(形式与参数),再把运动参数转化成入射应力波,传递到岩石。本文将经典力学与现代波动力学相结合,对活塞运动的三个过程和两个转化进行论述,对气动凿岩机设计计算作了一些补充。

摘要：主要从液压传动原理,材料的物理性能、金属材料学等方面,对低温环境下液压缸活塞运动的变化介绍,总结其中的规律和低温环境下,保证液压缸活塞运动功能正常运行的行之有效方法,为工程设计提供科学依据。

摘要：一、简介活塞运动式进排气二冲发动机系一种实用新型专利，专利号：ZL01267717．5。该发明在结构上设有一个外压器，外压器有管道及单向阀门连通气缸。它的进气口在气缸顶端，排气口在气缸下方，缸内有活塞，活塞用连杆与曲轴相连。在该设计中去除了传统四冲程机中的凸轮轴等磨擦件。

摘要：活塞裙部是指活塞最后一道环槽以下的部分,其与气缸壁接触,引导活塞在气缸内做往复运动。活塞裙部的设计非常关键,因为它直接影响到活塞运动的稳定性和精确性。为了尽量减少活塞头部摆动,将裙部制成椭圆,其长轴方向与活塞销成直角。在活塞的往复运动中,活塞裙部会受到气缸壁给它的侧推力。因此,活塞裙部的设计必须能够承受这种侧压力(图1),保证活塞在运动过程中不会发生偏移或损坏。通过对活塞裙部合理的锻造工艺研究和改进,可以提高发动机的性能和使用寿命。

摘要：根据活塞动力学方程与平均雷诺方程建立分析模型,采用 Broyden法对模型求解.依据 6105 柴油机燃烧爆发压力提高38%和缸径从105 mm扩大到 110 mm的改进设计,分析活塞的横向运动特性.结果表明:进行上述改进设计后,活塞顶部横向偏移的幅值增加了 23%,活塞横向运动速度的峰值增加了 22%,增大了擦缸的可能性;活塞横向运动加速度的峰值增加了38%,加剧了活塞对气缸的冲击.这样的分析结果对完善内燃机产品设计具有有效的指导作用.

摘要：为探明阀门调节式比例施肥泵的工作原理及水力性能,该研究针对施肥泵的结构原理及主要性能参数进行了分析,同时还进行了其水力性能的相关试验。研究结果表明:在进出口压差一定时,随着施肥泵三通阀角度的增大,进口流量先减小后增大,在所有正常工作压力下都呈现同样的趋势。施肥比例与三通阀的水平分流比成正比,且可以实现0.07%到0.35%范围内的连续变化。在正常工况下(进出口压差在0.06~0.18 MPa),三通阀角度为90°时,能量转换效率随着进出口压差的增大而增大;施肥比例稳定度为95.91%,表明施肥泵在不同进出口压差下工作时的施肥比例较为稳定。研究结果可为比例施肥泵的整体设计及优化提供指导。

摘要：中国空气动力研究与发展中心超高速所即将建成的高焓喷胀管采用自由活塞驱动,为了能够使该设备有效运行试验时间达到最长,需要对设备中的压缩管长度进行优化。针对压缩管中的自由活塞运动,本文通过数值求解单一组分和混合驱动气体条件下的活塞运动准一维常微分控制方程组,分析了不同试验设计参数和不同驱动气体介质对压缩管定压驱动时间的影响。采用数值解结合脊线(局部极值曲线)理论获得了定压驱动时间局部极值曲面,基于压缩管四种摩尔比例驱动气体(100%H2,85%H2+15%N2,100%He,85%He+15%Ar)和三组压缩比(λ=60,100,140)下的极值曲面,研究发现,定压驱动时间脊线高度随着压缩管的有效长度(初始活塞头部到压缩管末端膜片的距离)和内径之比L/D增加而增加。本文研究最终获得了给定参数条件下满足最长定压驱动时间要求的最佳压缩管长度。

摘要：粉末燃料流化输送特性是粉末发动机燃料供给系统设计的一个关键,为深入研究粉末燃料的流化特性,本文基于气固双流体模型,通过UDF实现活塞运动,初步建立了考虑运动壁面作用下的稠密气固两相数值计算模型,并开展了不同流化气量条件下粉末燃料的流化过程以及流化特性研究。结果表明:在启动阶段,不同工况下气体对颗粒的卷吸输出量均大于理论流量,同时粉末储箱内压强和运动壁面受力均大于稳定输送阶段,且颗粒输出量和粉末储箱压强均随流化气量的增大而增大;在稳定输送阶段,运动壁面向前推送的粉末量与流化气卷吸的粉末量达到动态平衡,不同工况下都能形成较为稳定的气固型面,且粉末平均流量均小于理论流量,粉末平均流量随着流化气量的增大而增大,颗粒床层的高度随着流化气量的增大而降低。