摘要：为研究叶轮流速系数对离心泵反转作液力透平(PAT)泵工况和透平工况水力性能参数比的影响,采用renormalization group(RNG)k-ε湍流模型,通过计算流体动力学软件CFX计算了比转速为23～225的20个PAT叶轮单流道模型的流速系数,揭示了泵工况和透平工况流速系数的分布规律,建立了考虑流速系数的PAT泵工况与透平工况扬程比和流量比。结果表明:PAT透平工况叶轮流速系数大于泵工况。通过对不同比转速的6台工业PAT的外特性实验表明:与Stepanoff等提出的方法相比,考虑流速系数时PAT水力性能参数比与实验结果最为接近,其扬程比平均误差为5.38%,流量比平均误差为5.16%。该成果为PAT的选型设计和性能预测提供理论支撑。

摘要：阐述了压差式负压灌装机工作原理,推导了流速系数计算公式,比较了流速系数的理论值与实测值,求出了修正系数,针对灌装机的设计与应用具有一定的参考价值。

摘要：为分析流速系数和动能系数对挖深式消力池深度及长度的影响,计算了某挖深式消力池工程在不同溢洪道流量、流速系数及动能系数组合条件下的消力池的深度及长度。分析结果表明,计算的消力池深度及长度随流速系数及动能系数的增大而增大。流量和动能系数一定时消力池深度、长度对流速系数变化的敏感性较大,流量和流速系数一定时消力池深度、长度对动能系数变化的敏感性较小,流速系数、动能系数一定时消力池深度随流量的变化趋势为先增大后减小,而消力池长度随流量的增大而增大。建议在进行消力池水力设计时,动能系数α可取中值为1.02~1.03,而流速系数φ的取值则需根据工程具体条件慎重选取。

摘要：拱网消力池是适用于低佛氏数底流消能的一种新型消能工，特别对于渠系建筑物涵、闸下游的消能与防冲，有其广泛的应用价值。本文通过对过网水流流速系数和网板过流能力的试验研究，得出了拱网消力池边墙高度和所需网后尾水位的计算方法，可供工程设计人员作为设计参考。

摘要：陡槽流速系数的初步研究卢礼标（广东省水利电力学校）陡槽是溢洪道的重要组成部分，它是下泄高速水流的一种建筑物。陡槽水力计算的主要任务是在确定＿陡槽的纵坡及断面尺寸后，根据通过的流量，计算陡槽各断面水深和流速，以便确定边墙高度，为边墙和衬砌底板的结构设计...

摘要：采取改变陡槽底坡的系列模型试验,对宽浅急流特性及其对下游消能流态的影响进行分析研究,探讨影响宽浅陡槽泄水消能流态稳定的主要原因。研究表明,宽浅急流能量损耗远大于一般明渠急流,且动量横向分布存在两种不同形态:"椭圆型"与"马鞍型",前者水流稳定性差,有可能产生立轴漩涡,降低消能率;后者水流稳定性好,消能比较充分。同时研究发现,相同流量下,随着弗劳德数Fr的增大,水流的抗扰动能力相应增强。提出宽浅急流是否稳定主要取决于跃前断面宽深比B/h和弗劳德数Fr两个要素,并拟合出用于流态判别的临界曲线,该曲线可为实际工程设计提供帮助。

摘要：建立射流混药器模型函数特性方程,理论分析不同结构参数的射流混药器混药状态下的压力比h与混药比q的函数关系,对面积比m∈(0.86,12.76)内25种面积比的射流混药器在工作压力范围0.4~1.2MPa内5个工作压力水平下进行在线混药特性试验,分析不同面积比射流混药器的压力比与混药比的变化规律。试验结果表明:射流混药器的h-q特性曲线斜率只与面积比m有关,与工作压力无关;不同面积比的射流混药器的压力比h和混药比q都呈线性递减,小面积比的射流混药器具有小混药比及高压力比的特点。定压力比h=0.35时,只有面积比m0),其他面积比的射流混药器均处于回流状态(q0.1、混药区间hj>0.3 5为设计需求,射流混药器的面积比m范围为1.7 3~4.1 3。

摘要：射流喷嘴是射流技术的重要元件,而流量系数则是射流喷嘴的重要参数。在前人工作的基础上,根据水力学原理,推导了射流喷嘴的流量系数计算公式,克服了以前计算公式的不足,并给出了射流能量转换效率的计算公式,得出转换效率应为流速系数的立方,并非流量系数的平方或立方,为射流设计计算提供了更为准确的依据。

摘要：断面平均流速或岸边平均流速是水体纳污能力计算不可缺少的参数之一。对大江大河无实测流速资料断面岸边的水体纳污能力计算所需的流速参数 ,用以曼宁公式为基础概化的垂线流速模型计算岸边设计宽度内的流速、流量 ,简易可行 ,实用性强。不仅提升了曼宁公式的应用价值 ,而且为无实测流速资料断面岸边水体纳污能力设计参数的计算提供了一个经济实用的方法。

摘要：在我们使用的天津电气传动设计研究所编的《水轮机设计与计算》一书中,金属蜗壳的计算是比较繁琐的。首先要计算进口流速: V_i=k(Hr) k——进口流速系数 Hr——设计水头然后根据下列基本数据: Q_i设计点单位流量φ_max——蜗壳包角,一般取345° Ra——座环最大外圆半径 h——座环尺寸(见图1)