摘要：基于阀芯端帽的外形特征及磨损状况,对阀芯端帽工作面激光合金化的扫描路径进行规划。根据实际使用中阀芯端帽工作面上不同的磨损状况将其划分为三个区域,设计双向螺旋式扫描路径,实现阀芯端帽工作面上不同区域的合金化面积比不同。使用Nd…YAG激光器进行编程加工,将采用双向螺旋式扫描路径的试件与采用直纹式扫描路径的试件分别进行磨擦实验。研究发现,采用双向螺旋式扫描路径时,阀芯端帽工作面的耐磨性能是直纹式扫描路径的2.5倍,而变形量约为直纹式扫描路径的1/3。

摘要：采用3000W CO2激光器对12Cr2Ni4A钢渗碳淬火表面进行了激光合金化处理。设计了激光合金化处理的工艺参数,获得了表面光洁、与基材形成良好冶金结合的合金化层。研究了渗碳淬火层激光合金化处理后的组织特性和显微硬度。结果表明,预置TH-2A型C-Si-B-RE合金化涂层的激光合金化能够显著地改善材料组织,显微硬度可达HV0.21150。研究还发现,激光处理后的零件表层与内部没有任何裂纹出现。研究表明,采用合适的材料设计和工艺参数,激光合金化可以有效地强化渗碳淬火零件。进一步为激光熔覆修复渗碳淬火零件提供了基础资料。

摘要：设计夹具解决阀芯端帽工作面激光合金化时,采用直接装夹方式易产生装夹变形及定位精度低等问题,同时可提高阀芯端帽合金化加工效率。

摘要：基于阀芯端帽的外形特征及磨损状况,规划阀芯端帽工作面激光合金化的扫描路径。设计双向变螺距螺旋式扫描路径对阀芯端帽工作面进行激光合金化,推导出该扫描路径的参数方程及螺旋角计算公式,使用Nd:YAG激光器进行编程加工,将采用双向变螺距螺旋式扫描路径的试件与采用直纹式扫描路径的试件分别进行磨损试验。研究发现:采用双向变螺距螺旋式扫描路径时,阀芯端帽工作面的耐磨性能是直纹式扫描路径的1.8倍,而热变形量约为直纹式扫描路径的1/3。

摘要：采用激光合金化技术在H13钢表面制备Co/Mo合金化涂层。基于质量分数为50%的Co+50%的Mo的激光合金化粉末材料,选择不同的激光功率和扫描速度,依据均匀设计法进行激光合金化,通过金相、扫描电镜和显微硬度仪分别对涂层组织与硬度进行测试表征,并结合能谱分析,探究合金化涂层硬度提升机理。研究表明,合金化涂层主要由马氏体组织和析出物组成,高的比能量能够维持熔池内合金元素的均匀化,有助于形成马氏体组织。激光功率为600 W,扫描速度为5 mm/s时,比能量最大为69.33 W/(mm^(2)·s),硬度(HV)达605.3(55.7 HRC)。H13钢硬度的提升机理为Mo与C结合形成颗粒状碳化物增强相与激光比能量提高后促进马氏体转变的共同作用。激光合金化能够制备硬质、无缺陷合金化涂层,为制备“软硬”相间的仿生耐磨条纹提供参考。

摘要：为了消除高碳轧辊激光熔覆过程中引发的裂纹，设计了一种微米级的合金化陶瓷粉末，采用CO2激光器对冶金轧辊表面实施合金化处理．利用金相显微镜、显微硬度计对合金化层的硅微组织和硬度进行了研究。结果表明，在激光输出功率P=2．2KW，扫描速度V=5mm／s，光斑尺寸D=3mm的条件下进行激光合金化，涂层与基体为冶金结合，涂层的显微组织细化，合金化层平均硬度为基材区2.

摘要：提出了采用激光表面合金化的方法对注塑机和挤出机螺杆表面进行强化,以提高 其抗高温粘着磨损性能,延长注塑机使用寿命。对激光合金化工艺参数进行了优化设 计。结果表明,螺杆表面进行激光纳米合金化复合处理后,合金化层与基体形成了牢固的 冶金结合,表面平均硬度由原来的HV420提高到HV620,螺杆表面的的耐磨性提高了 2．2倍;初步估计使用寿命至少提高2倍。

摘要：设计一种微米级的合金化陶瓷粉末，采用CO2激光器对半钢轧辊表面实施激光合金化处理。利用金相显微镜、XRD、显微硬度计对合金化层的显微组织、成分和硬度进行了研究。结果表明，在激光输出功率P=2．0KW。扫描速度V=5mm，s，光斑尺寸D=3mm的条件下进行激光合金化，合金化区的显微组织均匀、细化，合金化层组织主要是由Y-Fe、Fe（Ni，Cr）、（Fe，Cr）7C3、MoC、Fe2MoC、WC、sic等相组成，强化机制属于硬质相强化。合金化层平均硬度为基材区2．5倍以上。

摘要：激光表面改性技术是表面工程中的先进技术之一,其在先进制造与再制造领域的应用备受关注。本文概述了激光表面改性技术中的激光相变硬化、激光熔凝硬化、激光冲击硬化、激光合金化、激光熔覆等,介绍了以上几种激光表面改性技术的研究现状,最后对激光表面改性技术的发展与工程应用的前景进行了展望。

摘要：运用直流磁控溅射的方法在Zr-4合金表面预置Nb层,然后对其表面运用激光束、电子束和离子注入3种工艺在Zr-4合金表面添加了Nb元素,研究了相应的组织和性能,发现合金化后样品中Nb元素分布不均匀。对表面改性后的合金作了相应的热处理后,进行了极化曲线研究,结果发现：电子束合金化后形成的β-Zr相阻碍了氧的扩散,提高了合金耐蚀能力;Nb离子注入合金后,注入层中生成了ZrO2和NbN,当注入剂量在1×10^17～3×10^17个/cm2范围内时,随着注入剂量的增加,耐腐蚀能力增强。