摘要：采用Gleeble-1500热模拟试验机对Ti-2Al-9.2Mo-2Fe合金进行850-1000℃、应变速率0.01-10 s^-1的高温压缩变形试验。结果表明,热压缩后合金的显微组织为拉长的β晶粒和锯齿状的β晶界。低应变速率（0.01 s^-1和0.1 s^-1）时,原始β晶界处形成了大量小角度晶界以及少量的再结晶晶粒组织;高应变速率（1 s^-1和10 s^-1）时,原始β晶界附近形成了大量细小的再结晶晶粒组织。热压缩过程中,合金在屈服之后随应变速率的变化呈现出不同的应变硬化或软化现象。应变速率较高时,合金呈现出明显的应变硬化效应,流变应力出现非常明显的周期性震荡,当应变速率为1 s^-1时,未出现应变软化现象,而应变速率为10 s^-1时,可观察到明显的流变软化阶段;应变速率较低时,高温（950℃和1000℃）压缩条件下,合金在屈服之后立即进入流变稳态阶段,无明显的流变硬化或软化现象。而在低温（850℃和900℃）压缩时,屈服之后出现轻微的流变硬化现象。

摘要：采用改进热力学法,建立了应用于热压缩蒸馏海水淡化系统的蒸汽喷射器的计算模型。结合水蒸汽物性子程序,编制了蒸汽喷射器计算程序,计算和分析了压缩比、引射蒸汽压力和工作蒸汽压力等主要热力参数对喷射器性能的影响,为蒸汽喷射器热力参数设计提供理论参考和有效的计算方法。

摘要：采用Gleeble-3500对铁素体/马氏体(F/M)钢的热成形规律进行了研究。基于F/M钢热压缩应力-应变曲线,建立了F/M钢动态材料模型(dynamic material model,DMM)热加工图,并通过金相分析对热加工图进行了验证。结合热加工图和金相分析,研究了F/M钢热成形过程中的组织变化,给出了不同情况下的热加工参数:如后续需要继续大变形加工,可采用850℃、应变速率0.01 s^-1作为加工参数,该参数可生成细小、均匀且易加工的铁素体组织;如后续对F/M钢有较高的强度要求,可选取1150℃、应变速率10 s^-1作为加工参数,该参数可生成细小、均匀且高强度的马氏体。

摘要：基于AZ31镁合金热压缩真应力-真应变曲线,计算得到了流变应力方程,分析了合金压缩变形后的显微组织,并用HyperXtrude有限元分析软件对AZ31镁合金方管挤压成型进行了数值模拟,最后进行了试验验证。结果表明:AZ31镁合金的流变应力随变形温度的升高而减小,并在350℃以上较快达到稳态,易于加工成型;热压缩变形后合金中的孪晶组织随温度的升高有所减少,且晶粒不断长大,在高应变速率时由于动态再结晶不充分,晶界附近形成类似"项链"状的细小晶粒组织;有限元模拟分析发现方管角部金属流速低于中心位置,在HyperStudy中经工作带优化后流速分布均匀,采用优化设计的模具挤压生产出了合格的AZ31镁合金型材。

摘要：在Gleeble-1500热模拟实验机上对Fe-13Cr-4Al合金进行了等温压缩实验,研究了该材料在变形温度800~1000℃、应变速率0.01~10 s-1条件下的高温流变行为;构建了包含Arrhenius项同时考虑应变、应变速率及温度影响的高温热变形本构方程。结果表明,Fe-13Cr-4Al合金的高温流变应力状态主要受温度和应变速率的影响,并且在较低变形温度和低应变速率(800~900℃、0.01~0.1 s-1)的变形条件下呈现出动态再结晶;而在较高温度(950~1000℃)的变形条件下呈现出动态回复。材料常数Q、α、n和ln A均是应变ε的函数,采用五次多项式可拟合两者之间的关系。同时应用包含应变补偿的本构方程可预测Fe-13Cr-4Al合金在实验温度和应变速率条件下的流变应力。

摘要：超大型低压整体转子材料为25Cr2Ni4MoV钢,采用Gleeble-1500实验机对25Cr2Ni4MoV钢进行热模拟压缩实验,获得变形温度为900,1000,1100,1150,1200和1250℃,应变速率为0. 001,0. 005,0. 01,0. 05,0. 1和0. 5 s^(-1),压缩变形量为60%条件下的25Cr2Ni4MoV钢的真应力-真应变曲线。实验结果表明,温度相同时,随着应变速率增加,峰值应力增加;应变速率相同时,随着温度增加,峰值应力降低。在一定的变形条件下,高温流动应力-应变曲线呈现单峰型动态再结晶应力-应变曲线特征。采用Arrhenius双曲正弦模型拟合25Cr2Ni4MoV钢真应力-应变曲线,确定热变形激活能,建立25Cr2Ni4MoV钢高温本构模型。本文研究成果为超大型整体低压转子锻件数值模拟和工艺设计提供依据。

摘要：海水淡化过程需要消耗大量的能源。采用较低热源温度驱动的海水淡化技术将是未来的发展方向。针对热力压缩海水淡化系统,设计了可在低温热源驱动下工作的蒸汽喷射器。通过实验分别研究了蒸汽喷射器的工况参数、横截面的面积比和喷嘴类型等对蒸汽喷射器性能的影响。结果表明:当发生温度为40℃、蒸发温度为25℃时,蒸汽喷射器的性能系数(cofficient of performance,COP)可达到3.06;面积比对蒸汽喷射器的COP有较大的影响,而对临界冷凝温度的影响不大;渐缩型喷嘴的性能略优于渐缩渐扩型喷嘴的性能。研究为今后进一步开展低温热源驱动海水淡化技术奠定了基础。

摘要：目的以来源于挤压坯料的纯镍N6作为研究对象,分析其高温压缩变形行为及微观组织演化,为挤压工艺参数设计提供有效依据。方法利用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,对实验样品在温度900~1200℃和应变速率0.01~10 s-1范围进行热压缩变形,获得了材料真应力-真应变曲线,利用光镜观察了变形后的微观组织。结果建立了双曲正弦函数形式的本构方程,得到材料的本构参数为Q=272.77 k J/mol,α=0.01024 MPa-1,n=4.045。基于动态材料模型建立了材料的热加工图,判断材料具有低温低应变速率和高温高应变速率2个适宜的加工区间。结论纯镍N6极易发生晶粒长大,温度和应变速率对变形组织影响显著,在变形条件为1200℃/1 s-1时,晶粒平均尺寸已经到达84.83μm。加工图失稳区间内的微观组织呈现不均匀性,为粗大变形晶粒与细小再结晶晶粒混杂的两级结构,因此在热挤压加工工艺设计中需要避开相应的参数区域。

摘要：带热压缩的低温多效蒸发海水淡化系统由于可以利用低品位的电厂抽汽热量,可以较大的提高造水比,有效降低制水成本。本文对带热压缩的低温多效蒸发海水淡化系统进行了研究,并以法国SIDEM公司4效低温多效海水淡化装置为基础提出了新的带热压缩的低温多效蒸发海水淡化系统,并得到了给定初参数下该系统的最优设计。

摘要：采用Gleeble-1500D热力模拟试验机,进行了1050℃～1150℃和0.005s-1～0.1s-1应变速率条件下的双道次热压缩试验,研究了316LN奥氏体不锈钢不同温度和应变速率条件下的亚动态再结晶行为。结果表明,随着道次间隔保温时间的延长,316LN奥氏体不锈钢的软化程度增大;随着温度的升高以及应变速率的增加,软化分数迅速增大。通过分析实验数据,得出了316LN奥氏体不锈钢热加工晶粒尺寸预测的亚动态再结晶动力学方程以及晶粒尺寸演变模型。