摘要：我国现有焦化废水处理技术虽可使最终排放废水达到国家标准,但在实际生产中仍有90%以上焦化厂废水处理出水的COD(化学需氧量)无法达标,难降解有机污染物的去除成本过高是主要原因之一。基于焦化废水中有机物达标去除成本高、效率较低,煤颗粒粒径小、沉降较差的问题,建立Fe(Ⅵ)/H_(2)O_(2)体系,结合Fe(Ⅵ)氧化法和类Fenton法两者的优点,以及反应产物Fe(Ⅲ)的絮凝性,研究Fe(Ⅵ)/H_(2)O_(2)体系在水溶液中对煤颗粒的快速氧化絮凝效果和该体系在实际焦化废水中对煤颗粒和有机物的协同去除效果及影响因素,以期为进一步研发该类工业废水同步去除有机物和无机物的高效低耗处理技术提供依据。选取颗粒表面Zeta电位值为反映煤颗粒物沉降性能的主要指标,采用单因素试验,考察H_(2)O_(2)投加量、Fe(Ⅵ)及H_(2)O_(2)反应时间、无机盐等对Fe(Ⅵ)/H_(2)O_(2)体系氧化煤颗粒的影响。采集焦化厂生产废水,考察pH对Fe(Ⅵ)/H_(2)O_(2)体系处理实际焦化废水的影响以及该体系对实际焦化废水中COD、氨氮和SS(悬浮颗粒物)的协同处理效果。结果表明:Fe(Ⅵ)与H_(2)O_(2)可形成优势互补,Fe(Ⅵ)氧化煤颗粒40 s后加入H_(2)O_(2),再反应15 min后,煤颗粒表面Zeta绝对值显著降低,达到较好絮凝沉降效果,且与该体系氧化菲的最佳条件基本一致。无机阳离子的压缩双电层作用使得煤颗粒表面的Zeta电位值更加接近于0,可提高煤颗粒的沉降效果。采用Fe(Ⅵ)/H_(2)O_(2)体系处理实际焦化废水原水水样后,COD、氨氮、SS的去除率分别达到了69.27%、75.95%和89.81%,且有一定的脱色效果。

摘要：颗粒与气泡间相对运动的研究对浮选机理的认识十分重要,目前关于颗粒与气泡间相对运动的研究多为理论推导,试验研究比较匮乏且试验对象多为形状规则,表面性质均匀的颗粒。以内蒙古公乌素原煤为研究对象,利用自行设计搭建的试验装置研究了粒级为0.100~0.074 mm、密度级分别为-1.3,1.4~1.5和+1.7 g/cm 3的煤样与气泡间的相对运动。试验通过追踪大量煤颗粒的运动轨迹,研究了颗粒沉降阶段、运动轨迹偏离阶段和碰撞阶段中颗粒运动特征参数的变化规律。试验结果表明:颗粒当量直径均值为0.092 mm,颗粒经短暂加速后便达到沉降末速,颗粒沉降末速随颗粒当量直径和密度的增大而增大。气泡会影响颗粒的运动轨迹,同一初始沉降区间内,竖直方向上煤样轨迹偏离点到气泡的距离随煤样密度的增大而减小。静水条件下颗粒和气泡碰撞角的主分布区间为20°~50°,且碰撞区间和颗粒集中分布区间随初始沉降区间向外扩展而扩展。颗粒和气泡的碰撞角小于50°时,碰撞点处颗粒速度减小比例随碰撞角增大近似直线减小,碰撞角大于50°时,碰撞点处颗粒速度减小比例趋于平稳,低密度颗粒的速度减小量大于高密度级颗粒的速度减小量,然而差异并不明显。理论计算发现,颗粒初始沉降位置距气泡中轴较近时理论碰撞速度较小,且颗粒理论碰撞速度随颗粒初始沉降位置向外扩展而增大,与试验规律较为吻合。

摘要：煤颗粒的形貌特征是流化床锅炉设计的重要基础数据。设计时颗粒平均粒径用ｄｐ＝Ｘｉｄｉ来计算。形状因子不同则ｄｐ不同，且阿基米德数Ａｒ和临界流化风速ｕｍｆ甚至流化床内传热系数也发生变化。该文以几种固体燃料为例研究了煤颗粒的形状因子及其对流态化、床内传热的影响。研究表明，对宽筛分煤不宜推荐狭窄的值范围。有必要建立形状因子的分布曲线，设计时采用下式计算平均粒度ｄｐ＝ｉＸｉｄｉ，以免造成传热面积设计过大、锅炉投运后床内埋管被迫割除的结果。

摘要：针对福建无烟煤颗粒较细、不易着火、极难燃烬的特点,进行锅炉重新设计,虽然提高了制造成本,但锅炉运行时具有超负荷运转能力强、运行周期长、运行效率高等特点。

摘要：介绍了这种漏斗不易堵仓的原理、设计参数的计算及对旧煤仓实行改造的作法等。

摘要：近年来,为了多回收一些通常在洗煤中废弃的粉煤,美国一些煤炭公司和研究机构致力研制出一种采用新浮选原理的浮选柱,叫作佛罗台尔浮选柱(Flofaire column flotation cell),利用产生的微气泡流,回收粒度为0.595mm(28网目)及小于此粒度的粉煤。经过试验,现已制出直径8英尺、高15英尺的工业用浮选柱,可处理20t/h煤浆。安装在宾夕法尼亚州一座选煤厂于1986年6月开始运行,目前正在试运转和优化其运行参数,以最大限度地回收粉煤。

摘要：薛益呜等：国产首台935t／h直流锅炉改造的技术特点与性能分析(P317)；姚寿广等：双通道旋流式燃烧器出口冷态流场的数值模拟(P323)；缪正清等：锅炉多孔集汽板变节距设计的理论方法(P327)；何宏舟等：粒径对无烟煤颗粒在循环流化床锅炉中燃尽影响的研究(P331)；