摘要：0引言某厂的1000 MW机组的出线为500 kV系统,发电机出口没有设出口开关(高压断路器),出口封闭母线与厂高变直接连接,机组运行时由厂高变供自身厂用负载。启动变电源接在220 kV母线,没有按典型设计方案,将启动变电源接在机组出线的高压母线上,主要是考虑启动变的电压比太大。

摘要：基于模块化多电平变换器(MMC)的电力电子变压器(PET)因其多端口接入、模块化结构、易实现电压拓展、输出波形质量高等优点受到广泛关注。但由于该PET中压交流侧电压由中压直流母线产生,使其中压交流端口电压始终限制在中压直流端口电压以下。该文结合模块化拓扑结构与单级式功率变换思想,提出一种混合式隔离型模块化多电平变换器(HI-MMC)。首先,分析HI-MMC结构以及组成HI-MMC两种隔离型子模块的拓扑结构及调制策略,通过不同子模块的组合配置可使HI-MMC突破交/直流电压比的限制,实现各端口电压等级的灵活设计;同时,所提出的HI-MMC还具有单级式功率变换、控制系统简单、节约电容等优点;其次,研究不同电压比下各类子模块相应的配置方案,并建立单相HI-MMC系统平均等效模型;最后,通过搭建的一套10kW实验室HI-MMC样机验证了所提拓扑结构的有效性。

摘要：本文选择了高聚物中杨氏模量较大、损耗较小的聚苯硫醚作为复合棒型换能器的前盖板.计算了聚苯硫醚棒中的纵波传播速度,研究了基于聚苯硫醚材料的复合棒型换能器的等效电路设计方法。利用有限元方法计算了换能器谐振频率、轴向应变分布、平均耗散功率等性能参数。对本文研制的前盖板为聚苯硫醚、后盖板为钢(1#)和前后盖板均为聚苯硫醚(2#)的两个换能器进行了测试.结果表明,理论计算的谐振频率与实验测试相吻合;两个换能器的振幅均与所施加的电压成正比,且1#换能器的振幅电压比更大;两个换能器的耗散功率与加电压平方成正比,在应变较大处耗散功率较高,导致局部升温明显,测得两个换能器温度最高处均位于应变最大位置处。1#换能器的前后振幅比为26,与同频率的金属组件换能器相比,若后盖板为尺寸相同的钢材,前盖板采用聚苯硫醚材料能够显著提高换能器的前后振幅比,且带宽也较大。

摘要：为了估算雷击电缆线路的概率,确定防雷地段,设计防雷电缆以及选择各种防雷措施,必须了解雷击电缆时雷电流的传输规律和芯线与金属护套间的电压。本文以具有塑料外护层的金属护套电缆线路为讨论对象,介绍雷电流在电缆“

摘要：以 330kV汉中变电站主变压器电压比及分接头的选择为例 。

摘要：在高渗透率可再生能源区域电网中,分布式接入电源和负荷导致电力波动,影响电压稳定,限制了电力供应。研究表明,无功充盈系统对稳态电压控制至关重要。通过建立数学模型、灵敏度分析和控制点选择,确定了调节主变压器电压比为主的电压控制策略。以35 kV输变电系统为例验证了该策略的有效性。

摘要：介绍了三相油浸式调容变压器的原理,总结了设计中应注意的问题,并针对各个问题进行了实例计算,对计算结果进行了对比分析。

摘要：提出了一种以是否共享中间直流电压源为依据的新的多电平拓扑结构分类,并给出了两种相应的拓扑结构。这两种拓扑结构结合了GTO耐压值高和IGBT开关频率快的优点,并对它们分别采用工频调制和PWM调制策略,既可以减小系统开关损耗,降低EMI,又可以提高电压等级。其中不同电压比的混合拓扑结构还可以在相同直流电压源的情况下,增加输出电压电平数量。最后对这两种拓扑结构和控制策略进行了比较和分析,同时给出了一些在实际设计中应该注意的问题。

摘要：变压器的电压比等于其绕组的匝数比。两者的关系是：n=U2／U1=N2／N1。为计算各个绕组的线圈匝数，首先要知道每伏匝数N。（即匝／V）才能得出各绕组线圈匝数Nn和其他相关数据。例如，各绕组的线圈排绕层数H、导线长度Lm、直流电阻R、线包尺寸与铁心的套合等情况。

摘要：上期就使用16kΩ输出变压器的12GN7A推挽放大器的设计作了介绍，本期将对放大器的制作过程和放大器的各项性能进行介绍。调试完成之后B电压比设计时低了15V，但通过调整帘栅极电压使输出功率仍保持为6．7W。值得一提的是，该机只引入了阴极负反馈，在4Ω负载时DF大于6，残留噪声在0．5mV以下，最小失真率达到0．03％的程度。通过试听，放大器的低音充沛、高音清晰。