摘要：提出了一种计算高温对流受热面管壁最高温度的校核算法 ,该方法基于局部能量和质量平衡的热力约束条件 ,与以往算法的主要区别是具有可校验性 ,因此计算结果更接近实际情况。文中叙述了该算法的原理 ,并以一实例说明其计算步骤 ,对计算的结果进行了讨论。该算法对改进高温对流受热面的壁温设计方法以及运行中壁温监测具有重要的实际价值。图 3表 3参

摘要：对2台1 000MW超超临界压力塔式直流锅炉炉膛水冷壁管壁温度和热负荷分布进行了测量和计算,并对不同负荷工况、不同磨煤机投运方式下的热负荷和管壁温度分布规律以及炉膛上部垂直水冷壁的热负荷分布进行了分析.结果表明:1 000MW塔式直流锅炉炉膛热负荷的分布规律与其他四角切圆燃烧锅炉炉膛热负荷的分布规律基本一致.由于在最上层的燃烧器上方布置了燃尽风,对炉内烟气的扰动加强,导致沿管长方向的热负荷在54m标高处波动较大;在燃尽风喷嘴中心线以上,因受到燃尽风进入炉膛的影响,水冷壁热负荷大幅度下降.为了避免炉膛大比热区传热恶化,可以将处于拟临界点附近的水冷壁布置在低热负荷区域.

摘要：为了解塔式锅炉高温再热器分布规律,并与∏型锅炉做比较,以国内已投运的几大锅炉厂生产的设计再热蒸汽温度为623℃的Π型锅炉和ALSTOM公司生产的塔式锅炉为研究对象,比较了两种炉型下的高温再热器管壁温度的分布规律。研究表明:Π型锅炉高温再热器管壁温度呈现"M"型分布,塔式锅炉的管壁温度呈现出"Π"型分布;同等蒸汽温度水平下,塔式锅炉高温再热器最高点温度比Π型锅炉要低,660 MW负荷下塔式锅炉A、B侧的再热蒸汽温度分别为620.3和619.3℃,同时再热器管壁温度最高点温度值为626.3℃,比Π型锅炉低12.7~18.1℃,提高了再热器管材的安全裕量。

摘要：对一台锅炉过热器壁温在不同负荷下的变化情况进行了讨论。通过传热计算、现场实测以及对过热器管的金相分析等方法,得出在低负荷工况时,具有辐射或半辐射特性过热器的金属壁温有可能随负荷的下降而升高。对于以带基本负荷为设计原则的锅炉,长期在低负荷下运行,发生过热器超温爆管的可能性会增大。

摘要：本文以设计再热蒸汽温度为623℃的1台660 MW机组、1台1 000 MW机组和1台1 000 MW二次再热机组为研究对象,综合分析了造成再热蒸汽温度偏低的原因,并有针对性地进行了优化调整。优化后,再热蒸汽温度均有较大程度的提升,660 MW机组和1 000 MW一次再热机组再热蒸汽温度分别由调整前的609.0℃和599.8℃提高至618.0℃和619.8℃,1 000 MW二次再热机组高/低压高温再热蒸汽温度分别由调整前的603.4℃和601.4℃提高至612.5℃和612.7℃;同时,末级再热器管壁温度高低点的偏差也有所降低。该研究结果可为同类型机组再热器管壁温度的优化调整提供参考。

摘要：管式空气预热器的堵灰和腐蚀与管子壁温有很大关系，本文运用变量全微分的方法推出了烟气温度、空气温度、烟气流速、空气流速和管子直径变化时对管壁温度影响的计算模型，给运行和设计过程中控制管壁温度提供了一种简明完善的方法。

摘要：一、前言随着锅炉设备向大容量,高参数发展,对于其承压部件使用的钢材要求也愈来愈高。特别是工作条件最为恶劣的过热器和再热器,不得不采用较为昂贵的优质合金钢材,以保征设备的安全运行。为了监视它们的运行工况,制造厂设计了不同数量的壁温测点。例如东方锅炉厂生产的 DG670/140超高压、自然循环煤炉,就在过热器和再热器上分别加装了46个和28个壁温测点,其中高温对流过热器有2个炉内测点,高。

摘要：结合实践讨论了吹风气余热回收系统中酸露点对换热器的低温腐蚀和积灰的影响，强调了在换热器的设计和运行中应严格控制管壁温度。

摘要：1测点布置及测量方法在锅炉末级再热器55管屏背火面安装3个测点,测点1的位置在第55管屏1管段(标高63.25 m处).测点2的位置在第55管屏1管段(标高62.75 m)处.测点3的位置在第55管屏3管段(标高63 m)处.温度测点安装见图1.

摘要：对管式加热炉最高管壁温度计算的公式内涵提出讨论；分析评述公式的内涵，论述公式的应用；归纳最高管壁金属温度的计算程序；根据管式加热炉的具体情况，建议采用三种不同的计算方法。