摘要：锅炉受热面管屏乱排问题非常常见,本文从设计、安装、运行角度来详细谈谈引起管屏乱排的原因,并给予改进建议,望为今后的锅炉设计、安装及运行提供参考。

摘要：我公司在2004年引进NE公司的技术后，设计制造的燃机余热炉的管屏模块（其重量在30T到190T不等）几乎全部从以前的卧式安装改为立式安装。由于管屏模块长度达到近25米，这就决定了在装配和运输过程中只能采用卧式，到现场再将模块起吊至垂直位置后安装。在起吊过程中为了防止管屏模块中的鳍片管过度弯曲造成损坏，我们先后设计制造了两种管屏模块垂直起吊工装的方案，

摘要：本文依据实际设计经验和磨损机理提出了防止受热面管子磨损的方法,引用了管壁表面磨损量的计算公式,依据给出的理论公式,提出了电站锅炉在实际运行过程中影响磨损量的几点主要因素,并提出了减少磨损量的若干种方法。在本文的最后提出了锅炉受热面管屏防磨问题在电厂实际运行中的重要性。

摘要：某660 MW锅炉外置床高温再热器投运后存在左右侧汽温偏差、管屏间温度偏差大、同屏管汽温偏差等问题。为此,介绍了该高温再热器的结构和运行参数;根据实际运行情况,统计分析了额定负荷工况下,该高温再热器管屏和吊挂管的壁温、热偏差系数的分布情况。分析结果表明,受热面材质选择合理,未出现管壁超温现象,但存在管屏间温差大,靠近两侧壁处灰流化不良,管内蒸汽流量偏差等问题。总结分析了该高温再热器的运行情况,并提出了运行和结构方面的改进措施,可为同型锅炉外置床高温再热器的设计优化和性能提升提供参考和支持。

摘要：75t/h循环流化床锅炉节能技术改造:该项目在保持原锅炉汽包、整体钢架、水冷壁和辅机不变的情况下采用高温分离技术、重新布置受热面对锅炉进行改造。该成果优化了高温绝热旋风分离器进口加速段设计,降低了气流阻力,提高了分离效率;产品采用的新型不渣风帽彻底解决了风室漏渣问题,有利于锅炉的长周期稳定运行;采用L型翼型水冷屏取代原来的Q型蒸发管束,优化了受热面布置方式,降低了管屏磨损,检修方便。现在整个行业中沿用的中温分离式循环流化床锅炉保有量比较大,此项目的改造成功对整个行业具有很高的推广应用价值和示范作用。

摘要：1产品结构特点某台余热锅炉,其高压过热器管组采用分配集箱连接管与管屏连接。管屏由上、下集箱和单排翅片管焊接而成,一屏的翅片管数有40余根。管屏设计压力10.9MPa,水压试验压力16.35MPa。管屏尺寸大约为长14m×宽4m;上、下集箱和翅片管材质都是SA-213-T91,集箱规格为φ114.3mm×16mm,翅片管规格φ38.1mm×3.05 mm。

摘要：锅炉管屏的管子节距和管内冷却水流速是管屏热变形的两个重要因素。本文基于热力耦合有限元理论,对某锅炉管屏进行了稳态热力耦合分析。从分析结果可以看出,冷却水流速对管屏的传热和变形影响较小,而管子节距的影响较大,因此,管子节距是管屏设计的重要参数。

摘要：1概况大型电站660MW超超临界机组锅炉的受热面（水冷壁、包墙等）多采用合金钢小径鳍片管膜式壁结构,比如哈尔滨锅炉厂生产的HG1968/29.3-YM5型锅炉,包墙管屏为膜式壁规格准38×10.5合金钢鳍片管,鳍片扁钢规格6×95.5、6×47.5、6×56.4材质15Cr Mo;水冷壁管屏为膜式壁规格准28.6×6.4合金钢鳍片管,鳍片扁钢规格6×15.9。为了减少高空作业,根据现场布置施工机械的吊装性能,通常将锅炉受热面合理划分为若干个组件,

摘要：文章分析了转炉烟罩漏水的原因,利用实验室检测手段得出了冷却水含氧量过高和p H值过低是水管爆裂的主要原因,并针对性地设计了带有调整p H值、除氧、阻止水垢生成3种功能的水质自动改善系统,并研发了能减少漏水率、降低制造成本的新型管屏,通过实践证明有效减少了转炉烟罩漏水情况。

摘要：1设备概况大港发电厂3号锅炉是意大利TOSI锅炉厂制造的亚临界、强制循环、中间再热、平衡通风、四角切圆燃烧、燃煤固态排渣汽包炉,1991年9月投产.该炉配备SVIDALA制造的4台KVS型双进双出钢球磨煤机,制粉系统为半直吹式,原设计燃用山西晋中贫煤,实际燃用山西阳泉无烟煤.2001年由于3号锅炉燃用煤质和煤种市场的变化以及3号锅炉燃烧区域水冷壁存在较严重的高温腐蚀等原因,决定3号锅炉改烧大同烟煤,并于2001年底对3号锅炉制粉系统和燃烧器分别进行了改造和更换,将3号锅炉制粉系统由半直吹式系统改造为直吹式系统,燃烧器更换为哈尔滨锅炉厂设计的水平浓淡煤粉燃烧器.3号锅炉自2001年底实施改造后,时常出现再热器管屏超温现象.