摘要：为研究紫外线对混凝土碳化的影响,对不同紫外线照射条件下的不同掺量粉煤灰混凝土进行了快速碳化试验。结果表明,紫外线对混凝土的碳化有明显促进作用,紫外线照射下混凝土碳化深度增加明显,随着紫外线强度的增加碳化深度随之增加;无紫外线照射条件下粉煤灰混凝土碳化深度随粉煤灰掺量的增加而增大,在紫外线照射条件下粉煤灰混凝土的碳化深度随粉煤灰掺量的增大呈现先减小后增大的趋势,即掺入粉煤灰后紫外线照射对混凝土碳化的促进作用被削弱;紫外线强度、粉煤灰掺量及其交互作用对碳化深度均有显著影响。研究结果为紫外线照射条件下混凝土的粉煤灰掺量设计、保护层厚度设计及混凝土耐久性预测等问题提供了新思路。

摘要：为实现城市建筑垃圾与粉煤灰的无害化利用,研发矿山采空区回填用低原料成本与性能最优胶结充填材料,设计4因素3水平正交试验确定充填体的最优参数配比,分析充填体的强度机理。结果表明,料浆质量分数、胶砂比、Ca(OH)2掺量与充填体抗压强度和屈服应力呈正相关,而与扩散度、塌落度和凝结时间呈负相关。正交试验中料浆质量分数影响最大,最优参数为:胶砂比为1∶3,粉煤灰与水泥质量比为8∶2,Ca(OH)_(2)掺量为10%,料浆质量分数为70%。硬化机理为:充填体样品中粉煤灰受Ca(OH)_(2)碱激发作用,发生火山灰反应生成水化硅酸钙(C-S-H)凝胶,并且生成较多的钙矾石及中间水化产物硅酸二钙(C_(2)S)与硅酸三钙(C_(3)S),28 d总水化产物失质量达5.39%。充填体的建筑垃圾颗粒被水化产物覆盖,结构更加密实且孔隙减少。

摘要：针对粉煤灰氨含量的测定研究大多考虑单一因素,而忽略了在浸提过程中各因素间的交互作用对粉煤灰氨含量浸提的影响。以浸提剂浓度(A)、固液比(B)、振荡时间(C)作为考察因素,在单因素实验的基础上进行响应面实验,建立回归模型。通过响应面优化确定最佳的浸提工艺并与现有浸提方法的测定结果进行对比。结果表明,影响因素主次顺序为B、A、C、AB、BC、AC。最佳浸提工艺条件:浸提剂浓度为0.125 mol/L、固液比(质量体积比,g/mL,以下简称固液比)为1∶12.8、振荡时间为22 s。通过验证,发现实测值与预测值仅存在-2%的相对误差。相较现有浸提方法,优化后的浸提方法不仅使浸提时间大幅缩短,还使浸出率增加了73%~91%,为粉煤灰中氨含量的准确测定提供了新的方法与思路。

摘要：针对某金矿水泥胶结充填体强度低、经济效益差的问题,以当地固体废弃物矿渣、粉煤灰等为主要原料,通过添加水玻璃作为激发剂制备新型矿山充填碱激发胶凝材料。借助正交设计的试验方法,考察激发剂掺量、激发剂模数、粉煤灰掺量、水胶比对矿渣/粉煤灰复合胶凝体系流动性及力学性能的影响。试验结果表明:激发剂掺量与浆体流动度和抗压强度呈正相关;激发剂模数从1.0增加至1.5的过程中,浆体流动度和抗压强度均呈先上升后降低的趋势;在无粉煤灰的胶凝体系中,浆体流动度较差,随着粉煤灰掺量的增加,浆体流动度不断增加,抗压强度逐渐降低;水胶比与浆体流动度呈正比关系,随着水胶比的不断增大,抗压强度快速降低,波动幅度较大。当水胶比为0.30、激发剂掺量为6%、激发剂模数为1.2、粉煤灰掺量为20%时,浆体流动度为164 mm,养护龄期3 d、7 d、28 d的抗压强度分别为2.15, 3.66, 4.83 MPa,均满足矿山生产要求。

摘要：为研究硅灰及粉煤灰对不同养护龄期的水泥浆体强度及收缩性能的影响,以水胶比为0.29的水泥浆体为基体,设计制备了五种硅灰及粉煤灰掺量的复合水泥浆体,借助量热仪和压汞仪测试表征了不同复合水泥浆体的水化放热特性以及孔结构组成,分析了水化放热量、孔隙率等参数随硅灰和粉煤灰掺量增加的变化规律,建立了复合浆体抗压强度与孔结构以及水化特性与收缩应变之间的量化关系。结果表明,掺入粉煤灰会大幅降低水泥净浆早期抗压强度,但对减小自收缩应变和干缩应变极为有利。掺入硅灰能明显提高净浆3 d抗压强度,但当硅灰掺量超过10%(质量分数)后,净浆3 d自收缩应变及28 d干缩应变增加极为明显。掺入硅灰会使水泥水化诱导期开始和结束的时间提前,还会增加水化反应级数和各阶段的反应速率常数值,导致水泥-硅灰复合浆体的水化放热总量和放热速率相较于水泥-粉煤灰体系大幅增加。粉煤灰和硅灰的掺入均能有效细化水泥浆体内部孔结构,提高凝胶孔比例,大幅降低大孔比例。复合浆体的72 h水化放热总量和3 d自收缩应变呈现正相关关系,而孔隙率和抗压强度呈现明显的负相关关系。

摘要：采用粉煤灰、纳米MgO单掺和复掺2种形式对混凝土的力学性能进行了试验研究。试验结果表明:粉煤灰对混凝土前60 d龄期的立方体抗压强度不会产生显著的影响;120 d龄期时,20%的粉煤灰掺量对立方体抗压强度的影响优于10%掺量。纳米MgO的掺量为2%以内时可以改善混凝土的力学性能,1%为最佳掺量。当两种材料复掺时,粉煤灰和1%的纳米MgO复掺可以获得最优的试验效果。

摘要：软土承载力低,工程特性较差,无法直接作为地基进行工程建设,此外我国工业废渣产量巨大,且利用率较低,为推动高质量发展要求,本文采用粉煤灰作为前驱体,电石渣、硫酸钠作为激发剂,研究软土的固化机理与微观结构发展。结果表明,最优配合比为粉煤灰掺量17.3%(质量分数,下同)、电石渣掺量7.3%、硫酸钠掺量5.0%。最优配合比下固化土7和28 d无侧限抗压强度分别为2474.0和3134.0 kPa,与预测强度相比误差较小,响应面法优化配比具备有效性和科学性。固化土7和28 d水稳系数分别为0.73和0.85,固化土具有较好的抗水侵蚀能力。28 d固化土水化产物主要为水化硅酸钙(C-S-H)和钙矾石(AFt),二者填充、包裹固化土内部孔隙,固化土微观结构逐渐密实,力学性能得到提高。

摘要：为了促进煤矸石在混凝土生产中的使用,考虑不同粉煤灰掺量(0%、10%、20%、30%、40%)对煤矸石混凝土(Coal gangue concrete,CGC)界面过渡区(Interfacial transition zone,ITZ)结构的影响,从宏观力学和微观力学两个尺度出发,揭示了粉煤灰对CGC的ITZ微观结构及宏观性能的改性机理。研究表明:在宏观力学上,掺加30%的粉煤灰可以提高CGC的劈裂抗拉强度。在微观力学上,加入30%的粉煤灰能显著提高ITZ的薄弱区的硬度值,使其硬度值的分布变得较为均匀。掺加粉煤灰后CGC的ITZ厚度明显减小。这说明掺入的适量粉煤灰在CGC的ITZ上发挥了物理作用及化学作用,改变了CGC的ITZ结构。

摘要：以取自哈尔滨市某地区的粉质黏土为土样,添加碳酸氢钠(占盐渍土质量比1%)制备碳酸盐渍土;按照试验设计,在碳酸盐渍土中分别添加不同质量比例的木质素磺酸钙(占盐渍土质量比例分别为0.25%、0.50%、0.75%、1.00%、3.00%、5.00%)、粉煤灰(占盐渍土质量比例分别为1.00%、3.00%、5.00%、7.00%),采用击样法制作直径39.1 mm、高80.0 mm圆柱形土工试验标准试样;将土工试样经冻融循环“-20℃冷冻(12 h)—20℃融化(12 h)”0、1、3、5、7、9、12次后,用微机控制电子式万能试验机(WDW-100E)进行无侧限抗压强度试验;分析木质素磺酸钙、粉煤灰的添,对碳酸盐渍土抗冻性、无侧限抗压强度的影响。结果表明:木质素磺酸钙能够提高碳酸盐渍土的抗冻性,其最佳添加量为占盐渍土质量比例的0.75%;粉煤灰能够提高碳酸盐渍土的无侧限抗压强度,其最佳添加量为占盐渍土质量比例的3.00%;两者按木质素磺酸钙0.75%、粉煤灰1.00%的添加量进行复合改良,能够兼顾两者单独添加时改良碳酸盐渍土时的优点。

摘要：试验研究了粉煤灰和矿粉对水泥胶砂自收缩的影响.结果表明:当胶砂比(质量比)为1:0.5,水胶比(质量比)为0.3时,随水化龄期延长,水泥胶砂自收缩增大,早期自收缩发展急剧.粉煤灰降低了水泥胶砂的自收缩,随着粉煤灰掺量(质量分数)增大,水泥胶砂自收缩减小;掺10%和20%粉煤灰水泥胶砂的21 d自收缩较纯水泥胶砂分别下降了21.1%和29.5%.水化早期(5d前),矿粉掺量(质量分数)在10%～20%时,随着矿粉掺量增大,水泥胶砂自收缩降低;掺10%和20%矿粉水泥胶砂的21 d自收缩较纯水泥胶砂分别增加了11.1%和6.6%.