摘要：本文根据现场测试,通过现场新鲜水样进行的显微摄影,测得长江口不同区域絮凝体的分布、形状、结构和尺寸.并分析了盐度分布和潮汐现象对泥沙絮凝现象的影响.

摘要：采用淀粉为絮凝剂对平均粒径为8μm的赤铁矿纯矿物进行絮凝,形成平均粒径36.17μm、絮凝体密度2.89 g/cm^(3)、絮凝体孔隙率49.12%、分形维数为1.90的絮凝体。根据Box-Behnken实验设计原理,采用响应曲面法建立pH值、捕收剂油酸钠用量、搅拌转速及三者之间交互作用对赤铁矿絮凝体回收率影响的多元回归方程,对实验结果进行了ANOVA分析。在矿浆pH为7.76,油酸钠用量为132.22 mg/L,搅拌转速为1844 r/min,此条件下模型预测絮凝体回收率达到93.65%。通过赤铁矿浮选条件探究,得出其对絮凝体浮选的作用规律,为指导实践生产应用提供理论支撑。

摘要：本文以絮凝体为研究对象,讲述了结构模型及分形成长模型,并系统地分析了絮凝体DLA及DLCA模型的优化,并对西安市护城河中泥沙进行了分形试验,试验结果表明:含沙量在20～30kg/m3以上的高浊度水的架桥絮凝体的分形特性很相似,为絮凝体分形模型的应用提供了有价值的科学参考。

摘要：在混凝絮凝体的分形与沉降特性实验研究中,通过自行设计的絮凝体混凝、沉降、观测功能的一体装置,求出了在不同混凝工况下所形成混凝絮凝体的分形维数和沉降速度,并分析了相应的变化趋势和原因。

摘要：用正硅酸乙酯(TEOS)与AlCl3溶液合成硅铝分布均匀的新型聚硅氯化铝[PASC(A)]混凝剂,并对其进行除浊性能试验。研究了产品B值、Si/Al摩尔比和絮凝体系pH对除浊性能及其在水中残留铝的影响,还与传统方法合成的PASC(B)做了比较。结果表明,PASC(A)具有优良的除浊效果和较低的残留铝含量,且受pH影响较小;具有较低的荷正电性和较宽的最佳投药范围;PASC(A)B 值和Si/Al摩尔比的增大,有助于提高除浊效果和降低残留铝含量。

摘要：电解质含量是影响黏性细沙絮凝现象及絮凝体清浑水交界面沉速的主要因素。基于黏性细沙沉降试验,引入Image-Pro Plus图像处理软件与MATLAB编程软件,采用自动定义阈值与盒计维数计算方法,得到了不同泥沙浓度及电解质浓度下的絮凝体孔隙率ε与分形维数D;结合吸附等温方程,建立了含有电解质浓度参数的黏性细沙絮凝体的沉速公式,并用实测沉速值对公式进行了验证,结果表明,计算值与实测值符合良好。

摘要：通过显微摄像仪对絮凝体的形成过程及其形态学特性进行了系统的研究。试验结果表明,高岭土悬浊液的最佳混凝pH为7～8,在低投药量时,压缩双电层和吸附电中和是主要的混凝机理,在高投药量条件下,则是卷扫絮凝起主导作用。絮凝体平均粒径和分形维数都随搅拌时间的延长而增大,并最终趋于稳定。在pH=7和以PAC作为混凝剂的条件下,形成的絮凝体最大粒径为0.45 mm,对应的分形维数约为1.68。随着投药量的增大,絮凝体分形维数的变化较小,但絮凝体平均粒径显著增加。当投药量过高时,网扫絮凝作用下的絮体结构松散,抗剪切能力差,絮凝体分形维数略有下降(1.60),但絮凝体平均粒径减小明显,降至0.25 mm左右。

摘要：研究了絮凝体的形成过程及其形态学特性。结果表明,无机悬浮颗粒体系的最佳混凝pH值在7～8之间,在低投药量时,压缩双电层和吸附电中和是主要的混凝机理,在高投药量条件下,则是卷扫絮凝起主导作用。絮凝体平均粒径和分形维数都随搅拌时间的延长而增大,并最终趋于稳定。在pH=7和以硫酸铝作为混凝剂的条件下,形成的絮凝体最大粒径为0.3mm,对应的分形维数在1.78左右。随着投药量的增大,絮凝体分形维数的变化较小,但絮凝体平均粒径显著增加;当投药量过高时,网扫絮凝作用下的絮体结构松散,抗剪切能力差,具有较小的平均粒径和分形维数。

摘要：本文从介绍深圳市东湖、大涌、笔架山等三座已建成投产的微絮凝直接过滤水厂的工艺设计和运行情况入手,针对该工艺要求进水水质稳定、含污颗粒小而密实和深圳水源浊度低、变化大及短期含藻量高等特点进行了总结。既肯定了这种工艺可节省基建投资(30%)、降低投药量(10～30%)出水水质稳定(2度以下)和管理方便等优点,同时也指出了一些设计时未预见到的问题,如源水中短期含藻量突高和含软体动物等带来的问题,以及采取的补救措施。最后,作者还结合正在建设的梅林等三座水厂的新建和扩建工程,陈述了在直接过滤池前增设混凝沉淀池的缘由和运行方式。

摘要：介绍了某自行车厂电镀车间高浓度电镀废水处理工艺的设计;结合工艺运行的调试,对设计缺陷进行了分析。