摘要：拦河水闸下游消力池尾坎自由出流时,其下游河床水深ht往往小于相应的临界水深hk,消力池水力计算无法满足相关水闸设计规范水力设计的要求。目前,有关自由出流拦河水闸消力池的水力计算方法尚不够完善,给工程设计带来极大的不便。在总结有关水闸下游消力池研究成果的基础上,在假设自由出流的消力池下游河床水深ht等于临界水深hk的条件下,对自由出流的消力池尾坎高度计算进行探讨,提出了相应的计算方法。研究成果得到了水力模型试验研究的验证,具有计算较方便的特点,可供类似工程设计和运行参考。

摘要：秸秆复合管是以秸秆和土壤为主要原料制成的透水管道,可替代田间毛管进行地下灌溉。为了给秸秆地下灌溉系统的设计及应用提供参考,以工作压力和晾晒时间为试验因素,研究了自由出流条件下工作压力、升压过程和降压过程及晾晒时间对秸秆复合管透水性能的影响。结果表明:自由出流条件下,秸秆复合管累计渗水量随工作压力的增加而增加,累计渗水量与渗水时间呈幂函数关系,秸秆复合管的渗水过程可用Philip入渗公式进行拟合;当工作压力水头为10~50 cm时,秸秆复合管的渗水量在0.6~3.6 L/(m·h);稳定渗水速率与工作压力呈线性关系,工作压力水头在20~50 cm时,秸秆复合管达到稳定渗水后的渗水均匀系数均在0.85以上;压力升降过程影响秸秆复合管自由出流的渗水流量,降压过程其渗水速率的变化幅度大于升压过程;晾晒时间和工作压力交互影响秸秆复合管的渗水量,增加晾晒时间可以增加秸秆复合管的渗水量,但其渗水稳定性有所降低。

摘要：池末尾坎自由出流的拦河闸下游消力池流态较复杂,其水力特性和体型布置是工程设计和运行关心的问题.通过水力模型试验研究,对尾坎自由出流的消力池池长和消力池末端尾坎高度的关系进行分析,提出消力池体型布置方法：首先在消力池水平段池底高程选定的基础上,根据消力池进口断面弗劳德数,初选池末尾坎高度;其次通过调整尾坎高度和计算尾坎顶水深,使两者之和与跃后水深的比值在1.15 - 1.2 之间,则消力池水平段池长与跃长的比值可减小至0.8 - 0.85.该方法可较合理地确定尾坎自由出流的消力池水力和体型参数.

摘要：消能工的消能设计对于下游河床的安全有着重要影响,当消力池下游连接斜坡段形成尾坎自由出流时,其消能计算方法尚不完善。根据龙洞水库安全鉴定实例,针对其溢洪道消力池尾坎自由出流的情况进行了消能复核计算分析,可为类似工程提供一定的参考和借鉴。

摘要：垂直梯形闸门是一种新型平板闸门,与常规矩形闸门相比,因其不需修建闸室和扭面等附属建筑物,占地小,在灌区各级梯形渠道控流和分流应用方面具有优势。梯形闸门的过流边界条件特殊,与矩形闸门过流水力特性明显不同。为明晰其水力特性,在边坡系数为1.5、1.75和2的典型梯形渠道上开展了186组模型试验,重点分析了闸门开度e、闸前水深H 0等参数对闸后流态和流量的影响,并基于试验数据研究了梯形闸门自由出流时的流量计算方法。结果表明,水流经梯形闸门左、中、右孔口流出的三股水流在闸后碰撞,水面宽收缩至最小,中轴线及其附近水深最大,横向水面轮廓呈“驼峰”状,且驼峰出现的位置和水流碰撞引起的水面波动幅度与闸门开度、闸前水深有关。当流量和闸门相对开度分别增大1倍时,驼峰距闸门的距离分别由3.6 e、8.2 e变化为6.0 e、3.3 e,驼峰高度由1.5 e、3.0 e变化为2.4 e、1.5 e,驼峰下游渠道水流趋于均匀分布所需要的距离由15.0 e、33.0 e变化为34.0 e、17.0 e。收缩水流在势能和动能相互转化作用下沿横向和纵向扩散,能量沿程耗散,水面波动减小直至与渠道水面衔接。流量系数公式相对误差平均值为2.17%,其中相对误差小于6%的数据占比为96.3%,总体精度较好。研究成果可为垂直梯形闸门的工程设计和运行管理提供参考。

摘要：探讨提出屋面集水沟计算中,深度、形状、容量系数的回归方程式。指出用曼宁公式计算屋面集水沟,存在不安全因素。同时,对屋面集水沟的深度、坡度、容积和出流方式等设计要点,提出安全性建议。

摘要：宽顶堰闸孔出流问题是水利工程中十分普遍的水力现象,为保证设计方案的合理性、确保堰体闸孔工程作用的顺利发挥,必须在确定出宽顶堰闸孔淹没出流条件以及出流具体特征的基础上进行淹没系数取值的合理确定。基于此背景,以潦河灌区泄洪闸、冲沙闸为例,先进行了潦河灌区原解放闸坝宽顶堰闸孔淹没出流情况的理论分析,并提出所采用的水平底闸孔淹没出流计算方法对于宽顶堰淹没出流现象的判别以及淹没系数计算并不适用,并引入了淹没出流修正系数;此后对灌区泄洪闸、冲沙闸闸孔淹没出流过程展开模型试验,并结合试验数据进行了宽顶堰平板闸门和弧形闸门闸后收缩断面特性与闸孔出流及过流能力之间关系的模拟分析,可供水力计算及水利工程运行管理参考使用。

摘要：为了获得痕灌带在田间应用的设计参数及其水力性能,通过室内与室外试验相结合的方法,针对流量规格为900 m L/h的痕灌带在自由出流时的制造偏差系数、流量与压力关系及其地埋后的水力特性以及痕灌毛管的地埋极限铺设距离进行了计算与评估.试验结果表明,试验痕灌带制造偏差系数为0. 04,制造精度较高,且痕量灌水器压力-流量关系符合微灌灌水器幂函数关系式;痕量灌水器在地埋条件下,流量对压力变化的敏感性要高于自由出流.痕灌带(900m L/h)在地埋后其流量减小幅度不明显,与室内自由出流相比,在额定工作压力条件下(10 m),地埋后痕量灌水器平均流量减少3%～8%;此外,在满足系统流量偏差系数(qv)不大于20%条件下,并结合田间土壤含水率空间变异性的研究验证,试验痕灌带(900 m L/h)在平坡铺设、砂壤土中的地埋铺设极限距离为150 m左右.

摘要：以陕西某工业区短距离、高扬程输水工程为例,提出了竖管式自由出流和斜管式淹没出流两种管道设计方案。对于竖管式自由出流的边界条件,提出了一种分段式自由出流的边界处理方法。采用特征线法对两种管道设计方案进行停泵水锤计算,结果表明,对于竖管式和斜管式出水,在泵出口处安装两阶段关闭蝶阀,合理控制其快关慢关时间及角度均能有效降低水锤压力、机组倒转和倒流。经对斜管式出水的爬坡段实地勘察后发现,斜管式设计方案施工难度较大,综合考虑二期供水要求,最终选用竖管式出水方案。

摘要：八字小桥涵出口设置挑坎较不设置挑坎其垂裙处冲刷深度有所减小;端墙小桥涵出口设置挑坎与不设置挑坎相比较,前者使两侧岸局部易产生较深冲坑,垂裙处冲刷深度剧增;小桥涵自由出流出口在铺砌顶面设置挑坎有增阻减速作用,但减小冲坑最大冲深效果较差。试验分析后提出了改进设计的建议。