摘要：采用液态金属冷却(LMC)工艺和成分优化设计,制备出一种高温性能优异的低Re含量第二代柱晶高温合金DZ59,通过扫描电镜(SEM),透射电镜(TEM)等方法对其组织特征及蠕变断裂进行了表征,研究了合金的蠕变断裂性能.结果表明, DZ59合金的高温蠕变断裂性能超过一代单晶合金,并接近二代单晶合金的水平.发现柱晶高温合金的二次晶界反应(SGRZ)现象,表明SGRZ受温度和应力的控制,由于增加了合金横向晶界的受力界面,在高负荷下可能成为蠕变空洞萌生和扩展的位置.

摘要：地下巷道岩体具有一面临空,围岩的应力由原来的三向应力状态变为二向应力状态,在次生应力的作用下围岩会产生蠕变,其随时间的增长巷道将发生严重的收缩变形破坏,即蠕变断裂破坏。以白皎煤矿地质资料为背景,利用3D–σ有限元软件建立了巷道的三维结构模型,巷道采用正台阶式开挖,应用工程岩体蠕变断裂失稳两步计算法,分析了巷道岩体在动态施工过程中产生蠕变断裂形成塑性区域的演化特征,研究成果可为巷道支护设计提供理论依据。

摘要：采用透射电子显微镜和能谱仪分析了T92钢在650℃下分别经过140 MPa(断裂时间344.6 h)、120 MPa(断裂时间1 283 h)和100 MPa(断裂时间4 383 h)蠕变断裂后的微观组织变化.研究结果表明:随着蠕变断裂时间的延长,碳化物析出数量增多、尺寸变大;蠕变过程中,在基体中有缺陷的地方常有金属间化合物Laves相析出,且它的长大速率超过碳化物和碳氮化合物,经4 383 h的蠕变断裂后,其颗粒尺寸可长大到900 nm;钢样品中的微结构发生了明显变化,大量的马氏体板条发生了变形、分解和回复,但仍有一部分马氏体板条保留了原来的形貌.

摘要：为了改善铁素体钢与奥氏体钢之间蠕变强度差别太大的问题,在它们之间接入一段蠕变强度介于之间的过渡段,两条焊缝再选择两种不同蠕变强度的焊条分别焊接,结果可使铁素体/奥氏体异种钢接头的蠕变断裂强度达到铁素体同种钢接头的水平,试验结果进一步证明材料之间蠕变强度不匹配是异种钢接头高温运行过早失效的主要原因。

摘要：前言在电站锅炉的过热器和再热器及气冷反应堆和快中子反应堆中有很多铁素体/奥氏体异种钢接头,这些在蠕变工况下运行的异种钢接头过早失效是一个引人注目的技术问题。异种钢接头失效使电厂被迫停机,经济损失很大。虽然国外在这方面已进行过长期大量的研究,但对失效的根本原因至今没有统一的认识。长期以来,人们普遍认为热膨胀系数不匹配和热影响区产生脱碳带是失效的主要原因。但有很多失效现象用这些机理不能解释。本文通过用10种不同蠕变断裂强度焊接材料焊接的异种钢接头蠕变断裂试验结果表明。

摘要：通过一系列持久试验研究了铸造铝合金ZL116在200℃不同应力条件下的持久寿命,并采用等温线外推法模型和线性回归运算得到持久寿命双对数应力-时间曲线,获得了中值曲线公式、50%置信度99.9%存活率曲线公式和95%置信度97.7%存活率曲线公式,并将ZL116在200℃时的理论计算数据与试验数据进行比对。结果表明:理论计算数据与试验数据吻合良好,实现了通过给定持久强度预测持久寿命的可能性,节约了设计成本,提高了设备安全性。

摘要：高温条件下操作的设备设计需要考虑其由于蠕变而引起的失效。承受力载荷的元件在高温下会产生进展性蠕变,该现象将加速元件的强度破坏或失稳失效;而承受位移载荷的元件在高温下将发生应力松弛,该现象往往会使得密封结构产生泄漏。元件在蠕变工况下的强度设计一般可利用目前各国标准规范提供的公式设计方法进行,也可利用EN 13445中的直接法。但在标准中确定许用应力所用的蠕变持久极限一般规定为10万小时,当设备的设计寿命高于该时间值时,GB 150和ASME规范均没有给出处理方法。另外,元件在蠕变工况下的外压失稳设计在GB 150和ASME VIII-1、ASME VIII-2中均未给出方法。对于螺栓法兰连接结构设计,GB 150和ASME规范也没有考虑蠕变工况。针对蠕变工况下受压元件设计中的以上三个问题,通过引用文献和标准中给出的方法提出了解决方案。同时,对分析设计方法在蠕变条件下的适用性及应用进行了分析。最后,对蠕变和疲劳之间的相互影响进行了讨论。

摘要：本文分两部分第一部分是“从失效到设计”，从方法论角度论述三个概念──失效、性能、结构；三者之间的关系，以及分析它们的方法第二部分讨论抗三类断裂的材料设计的方法：（1）蠕变断裂──系统地开发新型合金系统；依据实验数据建立供设计使用的结构、性能和它们之间关系的表象方程（2）沿晶断裂──用归纳法建立晶界杂质浓度与固溶度之间的表象方程月准化学理论演绎晶界杂质对沿晶断裂功的影响；建立专家系统．（3）环境断裂──机理研究结果为材料的改进和设计，提供指南或准则。

摘要：对国产T92钢管进行了650℃高温时效试验、蠕变断裂试验和组织研究.结果表明：经650℃高温时效和蠕变断裂试验后,3种现象同步发生,即位错密度下降、亚晶粒数量增加以及析出相的演变;M23C6型碳化物的迅速粗化长大以及Laves相的析出与粗化主要出现在3 000 h附近;在3 000~10 000 h时效过程中,M23C6型碳化物的长大速率并不明显,形态较稳定,这与Laves相从基体中析出并迅速粗化有关;经10 000 h时效后,T92钢管仍然保持稳定的马氏体板条形态,但蠕变断裂试验后,部分板条马氏体开始向等轴亚晶转变.

摘要：我国石化行业装置日趋大型化和高参数化,建立一套行之有效并操作简单的高温分析方法迫在眉睫。在充分了解各国规范中高温分析方法的原理和优缺点后,国内分析设计标准宜适时引入完整的高温分析方法来指导工程应用。提议并探讨了高温分析的制定原则、主要方法、步骤框架及后续工作等方面的问题,可为将来国内分析设计标准引入高温分析方法提供参考。