摘要：灌浆技术具有施工便捷、安全环保、经济效益高等优点,被广泛应用在水利工程领域。防渗帷幕通过凝结颗粒填充岩土间的孔隙提升坝基防渗能力。本文结合工程复杂的地质情况,首先分析了坝基出现渗漏的原因,随后通过前期防渗帷幕设计进行坝基防渗处理,最后对前期灌浆后的坝基进行渗漏分析。研究表明:前期灌浆帷幕设计可有效地降低渗漏量,但是透水率仍偏高,需要在此基础上进行补强灌浆处理。

摘要：下硐水电站为长江支流龙溪河第四梯级电站,水电站枢纽布置见图1.拦河大坝布置在下清渊硐瀑布上游60m处,系混凝土重力坝,最大坝高36.5m,坝长207.5m,分18个坝段,其中7~#—14~#坝段为溢流坝段,右岸基础岩层主要是砂质粘土岩,其余坝段基础岩层均为砂岩.

摘要：１９９８年长江流域发生全流域性大洪水，各地堤防工程在长时间洪水浸泡下险象环生，汛后加固堤防已是当务之急。介绍了堤防工程防渗新技术及其适应性和相应的技术经济指标，并对各种防渗技术的适用条件提出了建议，供堤防设计人员参考。

摘要：古田溪三级大坝位于闽江支流高洋溪口,是古田溪流域资源开发的第三个梯级电站,电站 装机容量为33MW.拦河坝为钢筋混凝土平板坝,最大坝高43m,坝顶全长225m,由27个7.5m长的平板坝段和2个混凝土平板坝段组成,其中~#9～~#20支墩间为溢流坝段,溢洪道净宽81.3m,坝上、下游边坡分别1:0.8和1:0.32,挡水坝段坝顶高程为137.7m,溢流坝段堰顶高程129m.水库调节性能为日调节.正常高水位为129.0m,设计洪水位为136.7m,校核洪水位为137.5m.大坝于1958年9月开工,1961年6月11日大坝封孔蓄水.

摘要：坝基扬压力是评价混凝土重力坝安全运行性态的重要依据。以松树岭水电站大坝为工程实例,采用测压孔灵敏度现场测试分析、扬压水位变化过程定性分析、上游水压分量统计模型定量分析等方法,对2、3号坝段坝基渗压系数超过设计控制值的现象进行综合分析,其原因可能是坝基防渗帷幕的防渗效果没有达到设计要求。2017年对2、3号坝段坝基防渗帷幕进行了补强灌浆,相应测压孔实测扬压水位和渗压系数均有较大幅度的下降,补强灌浆效果较好。

摘要：向家坝水电站坝基挠曲核部破碎带补强灌浆浆液采用高抗硫酸盐水泥浆液。灌浆孔深多超过150 m,钻灌施工过程中,其浆液稳定性、可灌性、固壁性、泌水性、初凝时间、结石体强度等,较常规工艺有更高的要求。为此,结合向家坝水电站坝基补强灌浆处理,现场开展了“掺加缓凝型减水剂的高抗硫酸盐水泥浆液”与“改性高抗硫酸盐水泥稳定浆液”对比试验研究。研究发现,采用六偏磷酸钠替代缓凝型高效减水剂作为缓凝剂与分散剂的改性高抗硫酸盐水泥稳定浆液稳定性、可灌性、固壁性、泌水性、初凝时间、结石体强度等性能均较掺加缓凝型减水剂的高抗硫酸盐水泥浆液更优,其性能与工艺的匹配性更好。

摘要：介绍谢列布良斯克２号，上、下捷里别尔斯克等３个梯级水电站运行中的实践经验。对运行中的土坝渗流量超出设计渗流量，进行了计算研究，并采取相应的防渗措施，如设反滤层等；对水电站工作轮室、蜗壳等处的金属衬砌外壳出现空洞进行了补强灌浆（包括水泥灌浆和树脂灌浆）。

摘要：江垭大坝 7、8号坝段坝基地质条件复杂 ,经过三排高压水泥灌浆和一排超细水泥补强灌浆后 ,基岩中仍然存在透水率大于 1Lu的区域 ,最大值达 3.7Lu ,且存在涌水和涌水压力现象。为根治帷幕缺陷 ,针对高水头、动水条件的特点 ,决定采取改性水泥与CW新型化学材料复合灌浆方法处理。

摘要：针对洞坪拱坝6#坝段坝基扬压力偏高的异常现象,综合坝踵建基面接缝变形、基岩变形、混凝土应力监测资料的分析成果,对其成因进行了研究。结果表明,引起扬压力偏高的原因是基础防渗帷幕局部存在缺陷。防渗帷幕经补强灌浆后,扬压水位显著下降,渗压系数已低于设计值,补强灌浆处理成功。

摘要：针对水库砌石重力拱坝,由于受当时施工技术水平、建设理念等因素的综合制约,坝体存在砌石局部架空、砌筑质量差密实度较低、充填胶结水泥砂浆密度性差,运行中存在坝基、坝体和坝肩多处渗漏等问题。根据大坝渗漏现状和钻探分析资料,结合安全复核成果,优选水泥砂浆充填灌浆为主的防渗补强除险加固方案进行防渗加固处理。经测试32个试验段透水率均控制在5lu范围内,合格率达100%,大坝渗漏得到成功处理。