摘要：根据现有规范中的振动衰减公式,建立α_(0)与地基土动力参数之间的公式化联系,通过地基土本身的参数来唯一确定α_(0)。采用理论推导,现场试验以及和已有文献比对的方法,验证了本文所提方法的有效性和准确性,研究结果表明:(1)衰减公式中的几何衰减系数ζ;只会影响振动响应的幅值,但是对于传递路径上两点之间的振动传递比影响不大;(2)基于地基土的动力特性参数表征土体衰减系数具有较高的可靠性;(3)振动信号从低频到高频中,每一频率下参与土体振动的有效深度不一致,低频几乎影响各层土体,高频振动信号主要影响范围在表面。

摘要：提出了一种通过射线照相法计算X射线在物质中衰减系数的方法,通过简单实验以及计算快速获取不同能量X射线在物质中的衰减系数。设计实验找出了底片黑度与工件厚度的关系曲线,推导出表达式,并得出表达式的可信区间。用射线照相法实测了管电压为140、130、120 kV时钢质台阶试块的X射线衰减系数与理论值对比,其标准误差<3%,证明了该方法的可靠性。射线照相法求物质衰减系数计算简单、操作便捷、误差小,有望推广应用于材料中X射线衰减系数的估算。

摘要：振动波衰减系数是正演射孔信号评估射孔质量的重要参数之一,本文基于振动力学的冲击衰减振荡模型,提出了一种基于包络检波的射孔振动信号衰减系数计算方法。根据射孔振动信号的特点,设计了不同参数Butterworth带通滤波器处理射孔信号,以减小噪声对衰减系数计算的影响。研究结果表明:在适当的滤波参数条件下,套管中振动衰减系数最小相对误差可达6.56%。

摘要：剩余污泥量是污水处理厂设计和运行的重要参数。我国《室外排水设计标准》(GB50014—2021)中给出了按污泥产率系数、衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物计算污水处理厂剩余污泥量的公式,但该公式中的污泥衰减系数(Kd)取值范围(0.04~0.075 d^(-1))不能适应进水中含有较高浓度不可生物降解悬浮物在长污泥龄下的情况。基于污泥龄的概念,通过理论推导给出了该计算公式中Kd的表达式,说明了Kd的实质含义和影响因素,指出Kd并不是一个常数,其值随污泥龄和不可生物降解悬浮物在反应池中的累积浓度占混合液挥发性悬浮固体浓度的比例不同而不同。可由污泥龄和进水中不可生物降解悬浮物浓度与可生物降解有机污染物浓度比值判断Kd的取值。所列举的工程实例的适宜Kd值为0.03 d-1。可为改进和拓宽该剩余污泥量计算公式的应用范围提供有益帮助。

摘要：阐述了材料衰减测试系统的组成、原理及工作过程 ,给出了衰减系数的计算方法。

摘要：利用常规仪器设备,设计了一套集光、机、电为一体的光纤衰减测量系统,实现了数字化监测显示,并可与微机接口;采用双光路法,消除了由于光源光强不稳定产生的误差。

摘要：本文在综合分析影响河流ＣＯＤ衰减系数的各要素和系统调查相关资料的基础上，采用逐步回归分析方法得到了一个由河流流速、ＣＯＤ浓度估计河流ＣＯＤ衰减系数的经验模型，并通过方差分析检验了模型的可靠性。该经验模型简便，易于操作，既可应用于现有的河流水体，也可与水质模型相结合应用于变化后的河流水体，具有较强的应用性。

摘要：衰减系数和延迟时间是评估外墙保温系统保温性能的重要指标,本研究基于正交试验的设计方法,采用三因素四水平的正交设计,选取外墙保温系统中保温层不同导热系数、比热容和厚度进行数值模拟计算,研究其衰减系数和延迟时间的变化规律。结果表明:影响外墙保温系统衰减系数和延迟时间的因素排序为:保温层厚度>导热系数>比热容;比热容对衰减系数的影响可忽视,保温层厚度和导热系数是影响衰减系数的主要因素;比热容对延迟时间有一定的影响,但其影响程度不及导热系数和保温层厚度。

摘要：为合理确定汉江上游(陕西段)水体的纳污能力、预测未来水质、制定污染物控制方案,采用同步监测水文、水质资料的手段,利用一维水质模型进行模拟计算,获得一组CODCr的综合衰减系数,经对比分析与识别,确定了汉江陕西段的CODCr的合理估值。

摘要：处于近红外波段的1.54 m激光在目前的激光装备中有着越来越广泛的应用,因而为了研究1.54 m激光的大气传输特性,采用Modtran大气传输软件计算、经验公式计算和设计实验测量3种方法得到了1.54 m激光在不同天气条件下的大气衰减系数,结果表明:1.54 m激光的衰减系数随能见度的提高而显著减小;在能见度大于5km时,理论计算数据与实验数据吻合较好,而在能见度小于3km的较差能见度下,经验公式对1.54 m激光已不再适用。