摘要：基于Butler方程和STCBE(surfacetensioncalculationbasedonbutler’sequation)程序计算了与Sn-Zn-M三元无铅钎料合金相关的二元及三元合金表面张力,计算值与文献中的实验值在误差范围内有好的一致性,有关三元合金体系表面张力的可靠预测值将为Sn-Zn基低温无铅钎料的设计提供依据,用XPS实验方法测定了Sn-9Zn,Sn-9Zn-1Bi,Sn-9Zn-1La及Sn-7Zn-8Bi-1La合金表面的组分,研究表明Bi和La在相关合金中是表面富集元素,

摘要：通过对某桥185号墩身混凝土侧压力的现场测试,发现实测混凝土最大侧压力约为按照公路规范理论计算值的2.8倍。在分析国内、外有关混凝土侧压力计算公式后,建议高墩采用泵送高性能混凝土一次灌注到顶时,为防止出现墩身"爆模"事故,墩身混凝土侧压力标准值取值中应偏于安全地将混凝土初凝时间内的灌注高度按静水压力公式进行计算;模板设计时应考虑截面几何形状的影响。并且,在施工过程中,除加强对墩身拉杆、螺栓连接和焊缝进行检查外,还应将混凝土的初凝时间、灌注速度、坍落度等严格控制在计算限定的范围内。对于高性能混凝土侧压力计算公式,应进行更多的试验和研究。

摘要：一、恒定断面QWT型音箱的设计与制作上期介绍了设计和制作两对管长为1.2m和1.8m的QWT型音箱，并进行了测试和实验。由于在管道的中部对声音通道作了3600的折叠，音箱的基本谐振频率要比计算值高。在此基础上，下面介绍如何制作一对结构简单的恒定断面QWT型音箱。

摘要：利用参数化弹性有限元分析对目前广泛应用的无加强型波纹管的设计图表和公式进行了评定.结果表明,用这些设计图表和公式计算的由压力和位移产生的子午向弯曲应力比较准确;而薄膜应力的计算值与有限元计算结果则有显著的差别.本文发现并讨论了产生这一差别的原因.

摘要：首先,就GB 50176-93规定的蒸压加气混凝土围护结构热工设计计算参数和JGJ/T 17-2008规定的蒸压加气混凝土围护结构热工设计计算值和设计值进行了简要介绍,并就它们存在的问题进行了讨论。其次,简要介绍并解读GB 50176-2016规定的与蒸压加气混凝土建筑围护结构热工设计有关的蒸压加气混凝土和常用保温材料的热工设计计算参数,给出了保温材料导热系数计算值。再次,参考德国和国际标准确定了蒸压加气混凝土导热系数的修正系数,并通过计算给出了蒸压加混凝土的导热系数和蓄热系数计算值,以及砌体导热系数和蓄热系数的设计值,给出了不同气候分区不同厚度的B05、B06级蒸压加气混凝土砌块单一材料外墙热工性能指标。最后,就蒸压加气混凝土围护结构构造设计应符合GB 50176-2016的有关规定进行了讨论。

摘要：先,就GB 50176-93规定的蒸压加气混凝土围护结构热工设计计算参数和JGJ/T 17-2008规定的蒸压加气混凝土围护结构热工设计计算值和设计值进行了简要介绍,并就它们存在的问题进行了讨论。其次,简要介绍并解读GB 50176-2016规定的与蒸压加气混凝土建筑围护结构热工设计有关的蒸压加气混凝土和常用保温材料的热工设计计算参数,给出了保温材料导热系数计算值。再次,参考德国和国际标准确定了蒸压加气混凝土导热系数的修正系数,并通过计算给出了蒸压加混凝土的导热系数和蓄热系数计算值,以及砌体导热系数和蓄热系数的设计值,给出了不同气候分区不同厚度的B05、B06级蒸压加气混凝土砌块单一材料外墙热工性能指标。最后,就蒸压加气混凝土围护结构构造设计应符合GB 50176-2016的有关规定进行了讨论。

摘要：通过对一典型民用建筑中几个典型回路短路电流的计算值,指出当前民用建筑电气设计中在选择断路器、电缆时容易忽视的几个问题。

摘要：介绍了综合通信大楼基础接地电阻值的四种计算方法，并将计算值与实测值进行了比较。

摘要：首先分析了悬式立式水轮发电机组的重要部件推力轴承的作用,其次指出其设计关键所在,最后给出实例的计算值及试验值。

摘要：设计了一种用来测试微通道换热性能的实验装置。该系统由微通道换热器、模拟热源、微型水泵、连通管、测试三通及其它测试元件构成。通过检测温度、压力和流量等参数能够得到微通道的传热和摩阻参数。针对该实验装置,对微通道中流体的压降和传热分别进行分析和研究。实验表明,当微通道水力直径为381μm时,宏观理论公式已不适用于微通道摩阻及其换热的计算。此时,微通道的摩阻比宏观理论计算值小31.6%～41.9%;微通道结构具有良好的换热性能,其Nu可达9.2。