摘要：设计了20 L非均匀容积式受限空间油气爆炸实验系统,完成了油气在其中的爆炸参数测试实验,获得了超压和火焰参数的变化规律。研究结果表明,超压随时间的变化可分为6个阶段,最大超压为791 k Pa;与20 L标准球形容器相比,非均匀受限空间油气爆炸过程中出现强压力振荡,振荡波峰值随时间的变化可用指数函数描述。火焰强度随时间的变化可分为4个阶段,各阶段火焰形态的变化为:球状蓝色层流火焰→亮黄色火焰→暗红色火焰→火焰熄灭。随着油气初始体积分数的增大,最大超压和平均升压速率呈现出先增大后减小的趋势,最大超压峰值(791 k Pa)和最大平均升压速率(7.4 MPa/s)对应的油气初始体积分数均为1.74%,且最大超压和平均升压速率随油气初始体积分数的变化可分别用二次多项式和三次多项式描述。随着油气初始体积分数的增大,火焰强度也呈现出先增大后减小再增大的变化规律,最大火焰强度为7 300 lux,火焰持续时间呈现出先减小后增大的变化规律,最短持续时间为0.317 s,最大火焰强度和最短持续时间对应的油气初始体积分数均为1.74%。

摘要：消防水泵流量和扬程设计一般均按最不利点最大流量和扬程进行选型。大部分火灾在初期可能就被灭火系统扑灭,实际火灾初期时只需要很小的流量,必然会存在小流量工况点。消防泵在小流量工况点运行时可能造成部分管道超压振动,合理的预测和消除消防水泵管道振动问题及采取有效措施,可以保护消防系统有效地运行。该问题处理适用于类似问题的应用借鉴。

摘要：探讨了在低温热源、直连供暖系统中解决用户供暖末端设备超压的方案。以某供暖建筑面积为33万m^2的住宅区域供热工程为例,分析了在不同的输送系统、补水定压系统下用户供暖系统工作压力的变化。最终采用用户泵设置在回水的三级泵输送系统及控制精度高的大型水泵式定压装置,在直连供暖系统中解决了低温地面辐射供暖系统超压的问题。该解决途径可供系统超压不多的低温热源项目参考。

摘要：为了更加准确反映平流层飞艇超压状态下的体积变化,基于LS-DYNA程序,运用流固耦合方法分析某飞艇超压-体积变化特性,研究弹性模量对于超压量、体积变化的影响。结果表明:飞艇内部气体超压将导致飞艇体积增大1%至4%,而飞艇体积的增大将减缓内部超压值增长的速度,超压量与体积变化呈线性关系,囊体弹性模量对飞艇体积变化有较大影响,呈非线性关系。研究结果可为平流层飞艇的结构设计和浮力控制提供一定理论支撑。

摘要：概述平台生产系统设计时须要考虑的常见事故,如超压、超温、负压、倒流等,并对事故的原因进行了分析。针对平台常见设备,分析各种事故工况下须采取的预防措施。运用平台安全性分析或者HAZOP分析,找出各种可能的潜在的事故原因,并制定检测和预防措施,防止事故发生。这项工作对于识别潜在危险和制定完善的预防措施有着重要意义。

摘要：为预测具有弱顶结构的立式拱顶油罐发生爆炸时外场超压强度,对油罐库区安全规程制定提供一定参考,采用模拟比例法和TNO多能法对3 000 m^3弱顶结构立式拱顶油罐内部爆炸时外场空间冲击波超压值进行了预测,且针对TNO多能法在使用时选择爆炸初始强度的主观性和盲目性问题,提出了用模拟实验的方法来确定爆炸初始强度的新思路。通过模拟实验并依据TNO多能法比例距离计算公式,将实验值换算为相应3 000 m^3弱顶结构立式拱顶油罐外场空间实际距离处的爆炸超压值,其值与TNO多能法评估结果近似。说明通过模拟实验确定爆炸初始等级后的TNO多能法预测结果较为准确,而模拟比例法只适合评估油罐外较近距离处的爆炸超压,当3 000 m^3弱顶结构立式拱顶油罐在半罐储油条件时,对应TNO多能法爆炸初始等级为5级。通过对弱顶结构立式拱顶油罐爆炸超压进行评估,为油库罐区安全距离设计和事故应急预案制定提供参考。

摘要：消防水泵的主要启动方式就是破玻按钮的动作。本文分析了该方式存在的弊端———与消防管网运行状况脱节、管网缺少监控措施等，以及由此产生的安全隐患，并提出解决办法。

摘要：主要描述了RRA系统进口死管段问题产生的背景,初步探讨了现象产生的原因,在考虑了阀门本体的特征基础上提出了一种改进方案,初步计算和分析了采用优化方案后对系统和机组运行的影响,可以看出,对机组的运行带来的影响是很小的,改进方案是可以接受的。

摘要：根据目前现行规范及专业技术措施归纳总结有关机械加压送风系统超压的控制措施,从分析结果中选择余压阀控制方法和旁通调节阀控制方法两种技术措施进行详细的计算和选型,并在旁通调节阀控制措施中引入数学模型加以分析和论证。结论是当有建筑条件时采用设置余压阀方式进行超压控制,此方法简单、可靠;其余情况采用压差传感器配合电动旁通余压调节阀(开关型)进行超压控制。

摘要：该文针对齿轮泵由于短时超压侧板变形造成齿轮泵早期损坏的问题,对浮动侧板进行改进设计,确保用户正常使用,延长齿轮泵的使用寿命。