摘要：为进一步提高钢-竹组合结构抗震性能,提出自变形耗能节点、翼缘摩擦型耗能节点、转动摩擦型耗能节点与后张预应力耗能节点的构造方法,设计制作了9个节点试件,并对其实施低周反复加载试验,观测节点变形形态与破坏特征,得到节点梁端位移-荷载滞回曲线与骨架曲线,并探讨骨架曲线特征点计算方法,分析各类型耗能节点的承载力、刚度、延性、耗能水平与转动性能,并与设置带肋T形连接件的节点进行对比。结果表明:各类型耗能节点构造合理,具有较高的承载力、安全储备与良好的滞回耗能水平;CSIRO法与CEN法可较好地预测自变形耗能节点、翼缘摩擦型耗能节点与后张预应力耗能节点的屈服荷载,几何法、等能量法与最远点法适用于转动摩擦型耗能节点屈服荷载的测算;各耗能节点均为中高延性节点,具有与带肋T形连接件节点相当的初始转动刚度与大于0.03 rad的塑性转角;与带肋T形连接件节点相比,耗能节点位移延性系数提升了13.05%~63.48%,转动摩擦型耗能节点与后张预应力耗能节点的屈服转角与塑性转角提高了27.23%~86.85%。

摘要：为研究螺栓排列方式对内填钢板胶合木节点力学性能的影响,对螺栓齐列、错列的胶合木梁柱节点及梁式节点进行单调加载试验。探讨节点失效模式及破坏机理,获得该类节点的弯矩-转角及荷载-位移曲线,并对节点的刚度、延性、承载能力进行分析。试验结果表明,除加载初期,螺栓与螺孔之间因初始空隙发生接触的低刚度段外,节点受力过程大致可分为弹性工作阶段、带裂缝工作阶段和破坏阶段。螺栓错列可以提高梁柱节点及梁式节点的受弯、抗拉承载力和极限变形:其屈服弯矩和抗拉屈服荷载相较于螺栓齐列梁柱节点及梁式节点,分别提高了35%和7.1%。螺栓错列梁柱节点在塑性阶段变形较小,其延性系数约为螺栓齐列梁柱节点的71%;螺栓错列梁式节点的塑性变形较大,延性较好,抗拉延性系数为螺栓齐列梁式节点的2.79倍。

摘要：一、概述容积式气动马达膨胀终了容积与进气终了容积之比称气动马达的膨胀比。在已有的气动马达设计计算的文献中,气动马达的膨胀比一般是根据压缩空气的进气温度和排气温度来确定。文献提出了用上述方法确定气动马达膨胀比的不合理性,同时,给出了各类气动马达膨胀比选择的参考范围。由于该文缺乏理论根据,因此没有得到同行的重视。在近几年发表的有关气动马达设计计算的文献中,气动马达膨胀比的大小很不一致,即使对于同一类气动马达而言,数值相差很大。由于气动马达膨胀比的大小直接决定着气动马达一些参数之间的关系,影响气动马达的性能特性,因此有必要对气动马达膨胀比作一些研究。

摘要：木柱直接立于柱础石上是传统木结构中柱脚节点最常见的连接样式。在水平反复荷载作用下,由于木柱与础石之间一般不存在任何的连接,木柱会以柱脚与柱础石相接触的边缘点为转动支点发生转动,进而产生摇摆,其在摇摆状态下的受力性能对整个结构的稳定发挥了积极的作用。为研究传统木结构柱脚节点在地震作用下的转动性能,以浮搁柱础连接为研究对象,首先分析了木柱在水平反复荷载作用下的受力机理,建立了柱脚节点理论计算公式;随后依据柱脚滞回曲线的特点,提出了含有柱脚弹簧单元的木柱杆系有限元分析模型。结果表明:柱脚节点力学模型的计算结果与试验曲线吻合良好;木柱杆系有限元分析模型有效地反映了木柱在摇摆状态下的滞回特点。

摘要：分析了表示LET柔性铰链转动能力的扭转等效刚度,为确保铰链的转动精度提出了拉压等效刚度的概念并推导出其计算公式。以LET柔性铰链的结构参数为设计变量,提高转动能力和转动精度为目标,建立了铰链的优化模型;采用模拟退火法实现了LET柔性铰链的参数优化,并对优化前后铰链的转动性能进行了分析比较。结果表明,优化后铰链的转动能力和转动精度比优化前都有了明显提高。

摘要：1高强度工字型钢梁的转动性能和最优支撑点摘要：由于在桥墩附近出现的大面积负弯矩区会首先形成塑性铰，负弯矩区内工字梁的转动性能是重要的设计参数之一。因此，连续梁桥的中心支撑必须有充分的转动性能（或弯曲延性）来将负弯矩区重新划分为相邻的正弯矩区，

摘要：基于某高层建筑幕墙的原设计为可动节点和实际施工改为不可动节点的差异,采用通用有限元软件ABAQUS计算,对比分析两种节点的静力承载性能、滞回性能、转动性能、位移变形能力等,研究探讨施工质量对可动幕墙钢结构节点的工作性能的影响。研究结果表明:将该类可动节点中长圆孔的连接钢件与幕墙钢件进行焊接,变为不可动节点后,对其静力承载性能、转动性能影响不大,但耗能能力下降11.3%,相对主体的变形能力下降82.8%。