摘要：以实机舱段结构及渗漏源参数为定量,吃水高度、姿态角、漂浮时间、进水量等参数为变量,基于舱段模型舱内外水线高度监测试验装置和进水量实时输出监测程序,开展系列舱段模型制作和渗漏特性试验研究。试验表明该试验装置/程序可用于研究目标舱段渗流特性与进水量、进水时间的相关性关系,对于探索缩比模型相对实机舱段缝隙渗漏源的渗漏源简化模拟方法也具有一定的适用性。数据结果表明:渗漏源参数中渗漏源面积、渗漏源形状及位置分布均会对舱段进水特性产生一定影响。其中,调整渗漏源位置可一定程度增加最终进水量,而调整渗漏源面积则可有效改变舱段的进水速度和进水时间。通过不断迭代优化舱段模型的渗漏源参数,梳理提炼了与实机舱段结构渗流时间、进水量等参数相等效的模型舱段设计方法,基于所提方法,可将实机舱段的漂浮特性研究问题以舱段模型代替,从而有效缩短研究周期和研究。

摘要：×省×市一家污水处理厂在未通过环保验收的情况下投入使用,被当地环保部门两次处罚,共罚款130万元。污水处理厂提出,未按期取得环保竣工验收的主要原因是污水处理量未达设计处理水量负荷、污水进水浓度未达设计要求,而造成污水进水量和进水浓度“两低”的原因是污水收集配套管网建设不足,责任不在自己。为此,污水处理厂诉至法院,要求撤销第二次的罚款100万元。法院以环保部门未全面考虑违法行为的客观原因、危害后果、主观过错以及事后补救完善等因素为由,支持了污水处理厂的诉讼请求。

摘要：近年来,我国大力推进城镇污水系统提质增效,污水厂进水浓度、进水量大幅度提升,污泥产量也随之提升.通过对广州市河网地区N污水厂调研研究,分析污泥产率在提质增效前后的变化规律,深入研究进水COD、BOD、SS浓度和进水量等因素在提质增效前后对污泥产率的具体影响,结果表明:污水厂污泥产率在提质增效前后具有明显差异,提质增效后污泥产率大幅度上升,后逐步降低并趋于稳定;提质增效强化了污泥产率与进水COD、SS浓度的正相关性关系,强化了污泥产率与进水量的负相关关系;污泥产率与进水BOD浓度在提质增效前呈弱的负相关关系,提质增效后呈弱的正相关关系.

摘要：破舱后船舶性能计算是有关船舶的最复杂的计算之一。在船舶设计阶段可以使用***等软件计算，而在航行过程中如果发生破损则需要航海人员能迅速估算出结果。以便及时采取适当有效的措施。曾有文章对此提出了一种快速计算船舶破舱进水量的方法，但文中没有解释这种计算方法的原理和适用范围。本文将就船舶发生第三类破损情形下，也就是破损位置在水面以下，舱柜上部开敞时。分析进水量的变化，以及如何进行快速合理的计算最终进水量提出一些浅显的看法。

摘要：为增强实机渗漏源在试验模型上的缩比简化依据,提升渗漏源等效模拟精度,采用模型试验的方法,对不同舱段模型在各渗漏源参数下的进水量及进水时间进行研究。在此基础上,基于进水量与进水时间的相互关系,采用多项式方程拟合和最小二乘法回归分析,提炼形成了进水量相对渗漏源面积、渗漏源位置及进水时间的回归方程,该方法可实现对目标机型的进水量和渗漏源参数快速预估、设计。

摘要：水力循环澄清池加装斜板后,反应流速加快,水处理能力提高;但随之泥渣量也大量增加,使原有泥渣浓缩室很难适应。特别在进水浊度超过设计值时,往往引起出水恶化。本文作者在澄清池底部增设了一个与收水罩配合的止回板,使板下泥渣得到浓缩,并利用放空管排泥,保证了出水水质。

摘要：本文对半水煤气洗气塔进水量、理论板数较全面进行了计算分析及比较，并对用于洗气塔的淋降角钢塔板的结构和设计，提出了新的建议，本文可供有关人员在设计和运转洗气塔时参考。

摘要：1 概况上游水库系农一师塔南灌区两座大型调节水库之一,与胜利水库共同承担目前塔南45万亩耕地的调节灌溉任务.水库于1960年兴建,1961年投入运行.规划设计库容5亿m3,淹没面积245km2,坝线全长33km.工程未全部建成,已建坝线长20km,坝顶高程1032.5m,实际建成蓄水库容1.8亿m3,设计水位1030.50m,死库容0.38亿m3,死水位1029.0m.

摘要：一、概述众所周知,六七十年代我国许多城镇公厕、公共建筑、医院、学校及工厂等的集中卫生间便槽,多半采用早期国家标准图介绍的钢制单虹吸自动冲洗水箱。由于单虹吸冲洗管管径大,按规范规定,9～12个蹲位便槽的冲洗钢管管径要求达到DN70,水箱进水量小,虹吸管下端出口呈细水长流状态。

摘要：广东省东莞市东江水务有限公司第三水厂是东莞市规模最大的水厂，设计规模为110万m^3／d，分一、二、三期建设，其中一期为25万m^3／d，二期35万m^3／d，三期50万m^3／d，均已建成投产。净水工艺流程如下：