摘要：采用同步辐射技术研究了温度对马氏体和铁素体晶格常数的影响规律.研究结果表明,马氏体和铁素体的晶格常数均随着温度的升高而逐渐增大,但马氏体的衍射峰有分峰现象,而铁素体的衍射峰没有分峰现象.对马氏体的{110}和{200}衍射峰进行分峰处理,得到马氏体晶格常数a和c随温度升高逐渐增大,但晶格常数a的增大速度要大于c的速度,即马氏体的正方度逐渐降低.当温度升至500℃时,马氏体正方度c/a=1.铁素体的晶格常数随温度的变化规律与马氏体晶格常数a的基本相同,而与马氏体晶格常数c的明显不同,表明了温度对马氏体晶格常数的影响本质.除此以外,通过对同步辐射数据的分析,建立了马氏体和铁素体晶格常数随温度变化的数值方程.

摘要：利用DIL805A型相变仪分析了不同工艺条件下大型低镍塑料模具钢718M的冷却相变过程,研究了原始组织、奥氏体化温度和保温时间对过冷奥氏体中析出先共析铁素体的影响规律。结果表明,低镍718M钢合理的成分设计使其具有高淬透性,先共析铁素体析出的临界冷速介于0.01-0.02℃·s^-1,原始组织对淬透性影响显著;通过提高奥氏体化温度减少铁素体晶界形核位置来提时高淬透性的作用有限。

摘要：为了研究铁素体体积分数对于Q&P钢组织与性能的影响,设计了系列连续退火试验研究缓冷过程中相变形成的铁素体体积分数对于Q&P钢组织与性能的影响.相较于单相区淬火的情况下,相变铁素体的引入可以将延伸率由6%提高至26.7%,强塑积由由7.5GPa%提升至26.6GPa%.CCE模型计算表明,引入缓冷相变铁素体后,Q&P钢淬火前的奥氏体晶粒实现了富碳,提高了奥氏体晶粒的稳定性,从而使得Q&P钢的加工硬化能力增强,在略微损失强度的情况下大大增强了延伸率和强塑积.实测的残余奥氏体体积分数最大值的峰值对应的快冷温度为250℃,420℃配分350 s的情况下,Q&P钢的屈服强度为640 MPa,抗拉强度为998 MPa,强塑积≥20GPa%,各项指标满足980 MPa级Q&P钢要求.

摘要：本文设计研制了一种新型奥氏体—铁素体双相高温耐热合金用于水泥窑铁砖的生产。试验表明,与原用的铁素体型合金相比,双相合金在保证其抗氧化,抗磨损等性能的同时,塑性和韧性大大提高,从而克服了铁素体合金在高温下过早开裂剥落导致失效的缺点,其热疲劳寿命可提高3～4倍以上。

摘要：合理设计球铁的化学成分,控制铁液温度,采用型内孕育工艺,可稳定生产出高韧性铁素体球墨铸铁,减少热处理工序。

摘要：利用特殊微合金设计及终轧控冷工艺得到超细贝氏体/铁素体双相低碳微合金钢.该钢的组织由原奥氏体晶界上及晶粒内部的约5μm的准多边形铁索体及超细化的贝氏体板条束组成.铁素体的体积分数约20％.该双相低碳微合金钢的强度比同成分的全贝氏体钢略低,但其延伸率却大幅度提高.采取适当的回火处理,该双相钢屈服强度可达到700MPa,而延伸率大于25％,是一种具有高强度、高塑性的新型低碳微合金双相钢.

摘要：针对化学分析法和磁性法测得的核电设备不锈钢堆焊层铁素体含量的差异,以及焊接工艺参数和焊后热处理对铁素体含量的影响规律,采用3种焊接方法在16MND5低合金钢上堆焊309L+308L进行试验研究。结果表明:磁性法和化学分析法得到的铁素体含量数据之间存在一定的差距;道间温度和焊接电流的提高会使铁素体含量降低;焊后热处理会降低铁素体含量,热处理温度提高和热处理时间的延长会使铁素体含量进一步降低。

摘要：简要介绍了高炉冷却壁的使用工况。着重分析高韧性铁囊体球墨铸铁材料在化学成分设计、熔炼工艺、球化处理、孕育处理及在铸件内设置冷却水管防渗碳试验的工艺研制特征及体会。

摘要：采用水切割制作了16个铁素体不锈钢试件,升温至最高800℃,空气中冷却后进行拉伸试验,测得应力-应变曲线,并从中获得火灾后力学性能参数。试验结果表明当升温温度在500℃之内时,高温后铁素体不锈钢力学性能变化不大;升温温度高于500℃时材料强度显著降低,而塑性性能明显提高。根据试验结果提出了高温后铁素体不锈钢力学性能参数计算公式,可用于铁素体不锈钢结构的火灾后力学性能评估和加固设计。

摘要：在不同退火时间下制备铁素体含量不同的球墨铸铁样件,采用网格截线法标定铁素体含量,铁素体的含量范围为19.8%~90.3%。采用振动样品磁强计和励磁电流冲击法来测样品的磁性。结果表明,在低磁场强度下,磁化强度与试样铁素体含量没有相关性,当磁化强度增大,球墨铸铁趋于磁化饱和阶段,磁化强度表现出与铁素体含量的比例关系。在不同励磁电流(0~100 mA)下,随着励磁电流的增大,磁化强度增加。在相同的励磁电流下,随着铁素体含量的增加,磁化强度增大。