摘要：本文介绍了在技改工程防火间距不足条件下,采用防火墙和水幕等措施进行厂房重建的工程设计。并结合实践提出在工业企业进行技改工程,应用《建筑设计防火规范》与《自动喷水灭火系统设计规范》时,应对水幕及其系统流量选择、水幕布置及水泵结合器设置与否等进行具体分析。

摘要：目前我国相关防火安全规范缺管道明确规定适用于工程事故的分析模型。针对LNG站场主要危险源及防火间距的问题,依据NFPA59A—2009标准推荐的DEGADIS、LNGFire3和PoFMISE模型原理,研发了适用于我国LNG工程设计的LNG蒸气扩散模型和池火热辐射模型,并对模型的准确性和可靠性进行了对比验证:与Burro实验测定值对比,所研发的LNG蒸气扩散模型计算结果相对误差为19.04%,优于原DEGADIS模型32.88%的相对误差。将池火热辐射模型与PoFMISE和LNG Fire3模型的标准结果进行了对比,结果表明:其兼具两者的优点,更趋安全可靠。据此开发的"液化天然气(LNG)站场危险性分析平台"可用于主要危险源及工艺设备的防火间距及LNG站场选址、规划和设计过程中事故后果的分析评价。

摘要：防火间距[1]是指防止着火建筑物的辐射热在一定时间内引燃相邻建筑,且便于消防扑救的间隔距离,以GB 50016-2006《建筑设计防火规范》(以下简称为"建规")为依据,参考安全评价工作中常遇到的危险化学品已建企业建筑物防火间距不足的各种情况,列举案例,并按"建规"相关条文综合分析,给出相应补救措施。通过采取有效的技术措施来弥补防火间距不足的问题,使企业达到安全条件要求。

摘要：根据液氨火灾危险类别,确定液氨贮存设施的防火间距、防护型式及消防通道设置.根据不同的电厂设计容量,初步归纳出液氨贮存场地的基本尺寸,为电厂液氨贮存设计提供参考.

摘要：针对《铁路工程设计防火规范》(TB10063—2007)与《铁路货车车辆设备设计规范》(TB100031—2009)对铁路洗罐所洗罐线线间距的要求不一致的问题,结合国家相关规范和工程实际情况进行论述分析,并提出具体修改建议。

摘要：本文介绍了在技改工程防火间距不足条件下,采用防火墙和水幕等措施进行厂房重建的工程设计。并结合实践提出在工业企业进行技改工程,应用《建筑设计防火规范》与《自动喷水灭火系统设计规范》时,应对水幕及其系统流量选择、水幕布置及水泵结合器设置与否等进行具体分析。

摘要：搭建木结构试验框架,对影响木结构建筑之间火灾蔓延的因素开展实体火灾试验研究,分别考虑火灾荷载密度、外墙开口尺寸、外墙材料的燃烧性能、水平间距等影响因素。研究结果表明,在相同火灾荷载密度条件下,增大着火房间外墙开口面积会显著增大目标墙体上的辐射强度;在相同的开口条件下,增加室内火灾荷载密度,也会增大目标墙体上的辐射强度;当着火房间的外墙被引燃时,目标墙体受窗口辐射和被引燃外墙上火焰的双重辐射,会进一步增加火灾蔓延的风险。在测试的火灾场景中,当防火间距为6 m时,目标墙体上的辐射热流强度值小于10 kW/m^(2),不会因热辐射的原因造成建筑之间的火灾蔓延。研究结果可为定量分析各因素对火灾在建筑之间蔓延的影响和合理确定防火间距提供数据支撑。

摘要：为检验现行标准中对油罐防火间距的要求在发生多油罐燃烧时是否仍然能够保证安全,依据石油库油罐的排列特点,设计多火源等间距阵列燃烧试验,研究多油罐耦合燃烧时火源燃烧速率的增长幅度,从而计算出伤害距离的增长幅度,进而计算多火源燃烧时的防火间距理论值。试验结果表明:多火源燃烧时,耦合火源的平均燃烧速率随火源间距先增大后减小,当火源中心间距为火源直径的2倍时,耦合火源的平均燃烧速率最大约增长为单一火源燃烧时的4倍,伤害距离约变为单一火源燃烧时的2倍。考虑多油罐燃烧的辐射热增强效应,油罐防火间距理论上应设置为1.3D(D为相邻油罐中较大油罐的直径)以上。

摘要：根据相关规范、规程，建议将城市室内变电站建筑的火灾危险性类别控制在丙、丁、戊级范围内；将城市室内变电站建筑按１、２级耐火等级进行设计，并满足防火分区要求；２２０ｋＶ室内变电站受条件限制时可不设置环形通道，１１０ｋＶ室内变电站一般不要求设置环形通道，但均应满足消防车进站和回车要求。城市室内变电站与民用建筑和丙类及以下厂房、库房的防火间距为１０－１４ｍ，与甲、乙类厂房取２５ｍ，与高层厂房、库房在１０－１４ｍ基础上再加３ｍ，与甲类物品库房取４０ｍ，与乙类物品库房取２８ｍ。

摘要：综合考虑火灾扑救的需要,针对建筑消防设计中防火间距的问题,结合典型案例进行了分析,从性能化的角度出发,提出了合理防火间距设计的具体措施。