摘要：目的:研究隐形矫治器前牙内收过程中尖牙的最佳力学设计。方法:本研究选取1名成年患者的CBCT影像学数据构建出上颌牙列以及隐形矫治器的有限元仿真模型,并根据内收角度的差异从0°~90°分别设计出19组载荷,依照隐形矫治器的最大移动步幅将相应的力学分配设计加载到模型上,比较分析其力学结果的差异性。结果:尖牙牙体各部分在不同力学设计下冠根呈现不同的移动现象,并随着矢状向分力减小与垂直向分力的增加呈现不同平面上移动量的衰减或递增。结论:隐形矫治器前牙内收角度区间设计在40°~50°对于尖牙来说是最佳的力学分配设计,但在此基础上还需要添加额外设计来控制轴倾和转矩的表达。

摘要：1例成年女性,重度深覆[牙合],骨性Ⅱ类,安氏Ⅱ类,低角,直面型。通过隐形矫治器,采用上颌推磨牙向后解决Ⅱ类磨牙关系,并设计伸长后牙,压低前牙的方式打开前牙咬合,最终获得良好的咬合及理想的微笑线。

摘要：目的:探讨隐形矫治器在上前牙内收过程中侧切牙上不同形状附件的生物力学表达,为改善临床设计提供思路。方法:通过三维有限元技术将CBCT数据进行体外仿真,分别在侧切牙上设计无附件(A1)、矩形附件(A2)、楔形附件(A3)和弯弧形附件(A4),利用Ansys计算相同载荷设计下侧切牙、牙列和隐形矫治器的三维变化及牙周膜等效应力(von Mises)分布。结果:侧切牙位移冠状向变化量A1>A4>A3>A2,矢状向变化量A3>A4>A1>A2,垂直向伸长量A4>A3>A1>A2;各组牙列整体位移呈现弓形趋势;隐形矫治器不同部位形变存在差异。A1与A2组牙周膜von Mises分布大致相似,A3组仅在根1/3舌侧区域出现应力集中,A4组牙颈部应力远大于A1组与A2组。结论:矩形附件与弯弧形附件在冠状向控制上具有优势,矩形附件在垂直向的控制效果最佳,附件受力面积与实际位移效率并不存在绝对关联,其受力面的形状会大幅度干扰具体力学表达效果。

摘要：目的探讨无托槽隐形矫治器在上颌牙性扩弓设计中的临床应用价值。方法选择2020年8月至2023年1月在天津市口腔医院正畸科接受治疗的80例因上颌牙弓狭窄导致前牙拥挤的患者。采用随机数字表法将患者分为2组,每组40例。观察组采用无托槽隐形矫治器进行上颌牙性扩弓设计,对照组则接受常规上颌牙性扩弓设计。对所有患者进行为期6个月的随访,比较2组在上颌第一磨牙的整体位移量、支抗牙瞬间位移量和牙周膜应力等方面的指标。结果观察组上颌第一磨牙整体位移量指标中的X轴位移、Y轴位移和Z轴位移水平分别为(4.13±0.22)μm,(4.02±0.12)μm和(4.32±0.31)μm,均低于对照组的(9.82±0.71)μm,(9.53±0.41)μm和(11.70±1.22)μm,差异有统计学意义(P<0.001);观察组上颌第一磨牙支抗牙瞬间位移量为(4.21±0.21)μm,小于对照组的(10.42±1.11)μm,差异有统计学意义,(P<0.001);上颌第一磨牙支抗牙牙周膜应力为(0.53±0.06),Mpa大于对照组的(0.38±0.02)Mpa,差异有统计学意义(P<0.001);观察组矫治后,SNA角度和U6-PP角度为(81.52±0.21)°和(82.21±0.15)°,均大于对照组的(79.40±0.16)°和(78.80±0.32)°,差异有统计学意义(P<0.001);U6-PP距离和N-Me距离为(26.11±0.13)mm和(105.43±0.11)mm,均长于对照组(22.72±0.25)mm和(103.22±0.20)mm,差异有统计学意义(P<0.001)。结论无托槽隐形矫治器在上颌牙性扩弓设计中能有效降低整体位移与瞬间位移,增加牙周膜应力,显示出较常规方法更优越的矫治效果。

摘要：目的探究无托槽隐形矫治器力学平台的测量误差来源,为后续优化力学测量平台的使用提供参考。方法以原始模型3D打印树脂牙并组装形成力学测量平台的装配模型,对装配模型进行扫描,分别以原始模型(A组)和装配模型(B组)使用热压膜材料压制无设计量的隐形矫治器,通过对A、B组模型进行重叠分析和牙弓宽度测量,比较两组模型的匹配程度。使用力学平台测量两组矫治器戴入后树脂牙的三维受力,比较两组牙齿受力情况的差异。结果测量和重叠分析结果显示,A、B组模型平均存在-0.126~0.188 mm偏差。利用原始模型和装配模型制作的无设计量隐形矫治器戴入力学平台后,每个树脂牙均在三维方向上受到一定的力,使用原始模型制作的矫治器产生的力更大。除33和32唇舌向受力以及32、31和46垂直向受力,其余位点在两组矫治器戴入时牙齿受力差异均有显著的统计学意义(P<0.05)。结论装配模型与原始模型之间存在差异,产生一定的系统误差。为了减小安装过程导致的误差,需要在装配完力学平台后对树脂牙列进行三维扫描,并在装配模型基础上设计加工隐形矫治器。

摘要：目的计算不同硬度隐形矫治器产生的力学效应,为其材料选择和设计提供理论依据。方法建立中切牙近中移动0.3 mm矫治设计量,弹性模量分别为415.6、816.308、2 400 MPa的3个隐形矫治器有限元模型,用三维非线性分析方法计算矫治器、牙齿、牙周组织的应力分布及位移,对不同弹性模量隐形矫治器作用下的上述结果进行比较分析。结果实验条件下,中切牙所受的应力及位移最大,最大位移量为0.17 mm,其冠方的初始位移大于根方,矫治牙始终做倾斜移动;侧切牙次之且位移与中切牙相反,最大位移量为0.10 mm。材料的弹性模量增大,隐形矫治器产生的应力增大,牙周组织所受的应力及矫治牙位移增大。结论隐形矫治器的硬度越大,目标矫治牙的位移量和矫治效能增大,但对于牙齿三维方向上的移动控制能力并未增强,临床上建议添加附件或是配合固定矫治器达到牙齿的整体移动。

摘要：目的:分析隐形矫治器关闭拔牙间隙的力学特征.方法:选取拔除4颗第一前磨牙病例,设计4种隐形矫治方案,包括前牙整体内收、前牙散开内收、后牙近移、后牙散开,关闭第一前磨牙拔牙间隙,分别对其进行有限元分析.结果:前牙内收方式-前牙无间隙时,内收力更均匀作用于前牙,使其整体受到较大的力,后牙需要提供更大的支抗;前牙有间隙时,内收力首先作用于中切牙,且侧切牙和尖牙的内收力略小于中切牙,后牙需提供的支抗也更小.后牙支抗方式-后牙散开且设计近中移动,有助于保护第二前磨牙的支抗,但第一磨牙、第二磨牙可能受到更大的近移力;后牙散开且无移动设计,第二前磨牙承担更多前牙内收的支抗力,可能有更大的近倾风险;后牙不散开且无设计移动,后牙的支抗力分布更加均匀.结论:前牙内收方式选择应基于不同内收方式作用力的差异,还应考虑个体差异和临床实际;后牙移动方式选择需考虑支抗分布,避免后牙近中倾斜导致开[牙合];单步设计更小的矫治量能更好地进行轴向控制.

摘要：为了能够更加合理有效地应用隐形牙齿矫治器,控制其产生矫治力的大小和作用区域,防止因其变形导致矫治力作用在不需要移动的牙齿上,采用有限元法对其进行变形分析和优化设计:提出了一种建立不等厚覆盖全牙列隐形矫治器三维有限元模型的新方法,完成边界条件的确定,并制定了隐形矫治器优化设计的流程。以中切牙倾斜移动为例,对相应的矫治器进行了具体分析和优化,使其达到更好的矫治效果。

摘要：目的比较无托槽隐形矫治磨牙远移到位,间隙位于尖牙远中时不同内收前牙设计上颌牙列的三维受力情况,以期为临床医师设计内收前牙牙齿移动方案提供理论依据。方法体外实验研究选择磨牙远移到位,间隙位于尖牙远中的上颌牙列模型,根据不同内收前牙方式分为一步法内收组和两步法内收组;两步法内收组按不同牙齿移动阶段分为两步法尖牙远移组和两步法切牙内收组。一步法内收组(A组)同时设计切牙的舌向移动、尖牙的远中移动;两步法尖牙远移组(B1组)只设计尖牙的远中移动;两步法切牙内收组(B2组)只设计切牙舌向移动。每组设计移动的牙齿移动量均为0.2 mm。利用无托槽隐形矫治器上颌牙列三维力学测力装置,测量每组上颌牙列各牙位的三维受力数据并进行组间比较。结果在A组和B2组中,切牙均受到舌向力,在B2组中,中切牙受力较大为(3.43±0.91)N,大于其在A组所受力值(1.88±0.89)N,受力差异有统计学意义(PB1组和B2组中相应牙齿所受力值,每组中第一前磨牙和第二磨牙受到的近中反作用力较同组其他牙齿受力大,其中,A组第一前磨牙受到(-1.63±0.57)N的近中向力,第二磨牙受到(-2.38±0.85)N的近中向力,为3组中最大。结论无托槽隐形矫治磨牙远移到位,间隙位于尖牙远中时一步法内收设计,前牙受到的矫治力较小,支抗后牙会受到较大的反作用力;而两步法内收前牙设计,后牙受到的反作用力较小,但尖牙远移阶段,切牙会受到唇向的反作用力;切牙内收阶段,尖牙又会受到近中力。因此,无论哪种内收设计,都须要注意后牙支抗的保护,必要时需配合颌间牵引或者种植钉增强支抗。

摘要：目的应用数字化的诊疗设计和3D打印制作无托槽隐形矫治器从而解决简单牙列不齐等问题。评价基于数字光处理技术3D打印牙列模型的精确性,论证该数字化正畸流程可行性。方法通过选取轻度间隙不调、扭转等不同类型的简单不齐病例20例,3shape Trios全称“口内扫描”获得牙列信息后应用3shape Ortho Analyzer软件进行排牙设计并导出各阶段步骤模型数据用于3D打印和压制无托槽矫治器;在85个上下领牙列数字化设计模型和对应3D打印模型上选取对应左右中切牙、尖牙和磨牙的牙冠高度、牙冠宽度尖牙和磨牙间牙弓宽度、牙弓长度分别进行软件及手工测量。采用组内相关系数(ICC)对重复测量信度进行评估;采用配对t检验分析两种模型在各测量指标上有无差异以检验模型精确性。结果软件测量数字化设计模型和手工测量3D打印实体模型结果的ICC均>0.95,测量者应用软件及手工测量的可重复性均较高。两种模型在除外牙冠高度的其他各测量指标上的一致性高,配对t检验结果P>0.05,整体偏差范围在(-0.01±0.12)mm至(0.11±0.31)mm之间。结论基于数字光处理技术以10μm层厚精度3D打印的牙列模型精确性较高,可用于临床简单病例隐形矫治器制作。