摘要：为弥补设计规范关于组合桁架翼缘板的空白,采用有限单元法考虑剪力滞后效应,对翼缘板有效宽度影响因素进行了参数化分析,参数包括混凝土板厚度、剪力连接程度、宽跨比和高跨比.参数分析结果表明:混凝土板厚和剪力连接程度对混凝土翼板有效宽度系数影响很小,可忽略不计;宽跨比和高跨比对混凝土翼板有效宽度系数影响显著,翼板有效宽度应考虑其影响.根据参数分析结果,拟合出翼板有效宽度计算公式,具有较强的工程实用价值.

摘要：对跨中集中载荷作用下一次超静定梁的弹塑性加载和变形全过程进行了分析.根据受力变形特点,集中载荷作用下一次超静定梁的加载过程可分为4个阶段,分别是弹性阶段、固支端附近塑性变形区扩展阶段、固支端和集中载荷作用点附近塑性变形区双扩展阶段、固支端保持为塑性铰同时附近卸载而集中载荷作用点附近塑性变形区继续扩展直至形成第2个塑性铰阶段.在弹性阶段,弯矩内力和挠度与外载荷是线性比例关系,在第2,3两个阶段,弯矩和挠度与外载荷是复杂的非线性关系,在第4阶段,弯矩与外载荷是线性关系但不是比例关系而挠度与外载荷是更为复杂的非线性关系.给出了全过程任意点的弯矩和挠度计算公式,可供结构设计参考应用.

摘要：目的研究天然牙支持式双端固定桥义齿在舌向30°集中载荷下的空间位移。方法利用数字激光散斑技术建立位移测量系统,采用比格犬建立天然牙支持式双端固定桥生物模型,在200～3000g载荷下舌向30°分别加载固定桥两端基牙及桥体并观察各部分的三维位移。结果双端固定桥各部分位移随载荷增加而增大;受载基牙颊舌向位移最大,其次是近远中向位移,龈向位移最小,非受载基牙及桥体小载荷时颊舌向位移大于近远中向位移,大载荷时近远中向位移大于颊舌向位移;桥体近中基牙受载时义齿位移大于远中基牙受载时义齿的位移;桥体受载时,近中基牙位移最大,远中基牙最小,桥体介于二者之间,但义齿各部分均是颊舌向位移最大,近远中向次之,龈向位移最小。结论双端固定桥在斜向载荷下各部分位移的大小不同,方向一致,与加载点的位置相关,临床设计时应尽量减小义齿侧向受力,避免咬合早接触,尤其注意减轻弱基牙侧受力;此外数字激光散斑技术是一种非接触、无损、快速方便的测量牙齿三维位移的方法。

摘要：本文通过对承受集中载荷卧式容器的受力进行分析,结合GB150-89规范得出受集中载荷卧式容器的设计计算方法,并经过实践的验证,证明用此方法计算的结果正确,有助于同类设备的设计参考。

摘要：平盖是化工设备设计中常用的一种结构型式,平盖一般与筒体焊接或通过法兰螺栓连接。除压力容器设计标准GB150-2011中的平盖仅仅考虑承受压力的工况外,着重分析承受外压的平盖另加集中载荷的二种连接工况,对这种双重工况的平盖进行受力分析,提出平盖厚度和平盖应力的工程设计的计算方法。

摘要：主要通过对带有夹套并受集中载荷的卧式压力容器的受力进行分析 ,结合材料力学及有关规范 (主要是GB150-89中卧式容器部分 )分析该状况下的卧式容器的受力情况 ,从而推导出其计算过程和方法 ,并通过实例分析两种载荷及夹套截面模数的影响。

摘要：在工程设计中常存在一些受集中载荷作用且结构不对称的双鞍座卧式容器，这些容器的设计计算超出了GB150－89的范围，目前国内也无其它标准可引用。本文采和材料力学中梁的受力分析方法，给出了这类容器的应力计算方法，这种计算法较好地解决了工程中遇到的一些实际问题。

摘要：集中载荷形式下如何简化设计试验件,准确、简便、经济地进行强度考核一直是结构和试验设计的核心问题。依托空间站核心舱资源舱结构设计方案和具体的集中力载荷形式,按照基本变形和应力状态等效的原则,通过有限元仿真方法,给出了核心舱资源舱结构在集中载荷条件下试验件的简化设计具体方案,并顺利通过破坏试验,进行了验证。试验和仿真结果表明:该简化的试验件可以较为准确地反映整舱在集中载荷状态下的应力水平,试验件设计简单、有效,可为类似结构的试验件设计提供重要参考。

摘要：通过对受集中载荷的卧式容器进行受力分析,结合材料力学及有关规范,分析该情况下的卧式容器的受力情况,从而推导出其计算过程和方法。并通过实例对外加集中载荷的影响进行了分析。

摘要：在实际使用中,钢丝绳往往要承受横向的集中载荷,如架空索道货车车轮对承载索的压力和围包角很小时导轮对钢丝绳的压力等.因此分析钢丝绳在这种情况下的应力状态,具有重要的现实意义.一、应力分析如图1,设钢丝绳OCB受轴向拉力T,并以围包角θ绕过导轮(或车轮).可认为是导轮或车轮以一横向集中载荷P作用于钢丝绳上,钢丝绳由于本身的刚性则形成如图之OCB曲线状.现按通常的办法。