摘要：我国海洋强国战略的不断推进对码头结构的设计和建造提出了更精细化的要求。本文以单锚板桩码头结构为例,首先利用砂雨法制备了不同堆积状态的均质砂土地基,并通过离心模型试验,测定了该地基的静止土压力系数;然后基于有限元数值模拟,研究了不同静止土压力系数下,港池开挖完成后单锚板桩码头结构前墙水平位移、弯矩和土压力分布等问题;最后通过离散元数值仿真,深入分析了颗粒的静止土压力系数变化对墙体作用压力影响的细观机理。研究结果表明:地基土静止土压力系数增加会提高港池开挖完成后板桩码头结构前墙的受力和变形水平,其增大后对港池开挖后前墙两侧的土压力影响较大,堆积体中深层颗粒间的骨架力链数量增多,力的传导效率更高,作用在深部墙体上的土压力变化趋势差距较大。细化静止土压力系数取值可有效提高结构设计水平,对保障结构安全具有重要意义。

摘要：为了便捷地测得静止土压力系数,设计制作了一种静止土压力系数原位测试装置,介绍了该装置的结构及工作原理,并在宁波市轨道交通4号线东钱湖车辆段场地开展原位试验,获得了6个不同深度土层的静止土压力系数K0值及不同深度地层处K0值的时程变化曲线。将测试结果与目前常用的试验方法如经验公式法、扁铲侧胀试验法、三轴试验法的结果进行了对比分析,验证了静止土压力系数原位测试装置的可靠性以及测试结果的合理性。其次根据试验所得数据分析了几种试验方法的利弊,得出了常规试验方法会受到不同深度处土体性质差异以及取样过程中土体扰动程度的影响、在使用时需结合地层状况进行综合考虑进行取值的结论。最后通过修正上海地区扁铲侧胀实验对软土土层经验公式中的相关系数,得到了与实验所测数据相符的适用于宁波地区软土层的K0值计算公式。

摘要：静止土压力系数(K0)的确定是地铁深基坑工程设计分析中的重要问题。采用三种原位测试手段:地震波孔压静力触探(SCPTu)、扁铲侧胀(DMT)和预钻式旁压试验(PMT),在苏州地铁1号线选择典型场地进行了试验,并采取高精度土样进行了室内试验,进而对各种K0确定方法进行了评价比较。试验结果表明,由于严重的钻进孔壁扰动等原因,PMT试验得到的K0值与室内实验值及设计值严重不符;基于DMT的K0确定方法,其精度取决于经验公式的来源,国外的经验公式大大高估了K0,而国内基于苏州试验样本的经验公式与室内试验值比较一致,但一定程度上低估了K0值;以设计使用值作为参考,基于SCPTu的Mayne(2001)方法和Mayne&Kulhawy(1982)方法预测的K0值是合理的,可用作初步设计值;K0值变化的影响因素、原位测试技术优缺点的比较等还说明现存经验方法需要根据场地特点进行校正及发展。

摘要：研究目的:静止土压力系数是盾构隧道管片结构设计的重要参数之一。在饱和软土地区进行盾构管片配筋设计时,由于地勘资料提供的静止土压力系数较小,有时会出现配筋量过大甚至难以配筋的情况。本文通过现场实测和室内试验开展对静止土压力系数的研究,为饱和软土地区盾构管片设计中静止土压力系数选取提供参考。研究结论:(1)室内试验测定静止土压力系数时,对于粉质黏土,初期侧压力系数较大,随加载时间的增加,侧压力系数逐渐减小并趋于稳定;而对砂性土,侧压力系数随加载时间变化不大;(2)现场实测静止土压力系数明显大于室内试验所测静止土压力系数固结稳定后的值,更接近于室内静止土压力系数初始值;(3)由于土体的卸荷作用,盾构施工后的静止土压力系数会有所增大;(4)水土合算法与水土分算法计算侧压力时应采用不同的侧向压力系数,建议该工程地区黏性土静止土压力系数水土分算时取0.5,水土合算时取0.7;砂性土采用分算法,依据地勘资料取其侧压力系数;(5)本研究成果可应用于盾构管片结构设计中静止土压力系数的选取。

摘要：基于已激发内摩擦角概念,通过莫尔圆分析得到粗粒有限填土静止土压力系数K 0的计算方法,并与Jaky半无限土体静止土压力系数K 0J和有限填土主动土压力系数K a进行了对比。结果表明,当填土与基岩之间的摩擦角r等于填土内摩擦角φ时,K 0接近或小于K 0J。当δr小于φ时,K 0不仅与φ和基岩坡面倾角有关,而且与δr的大小有关,K 0可能大于也可能小于K 0J。K 0和K a均随基岩坡面倾角的增加而减小,且保持基岩坡面粗糙或分台阶开挖是减小有限填土静止土压力的有效措施。给出了有限填土静止土压力计算图。

摘要：非常感谢刘德稳等4位学者对“有限填土静止土压力系数计算方法研究”的关注和讨论（以下简称“讨论文”）。现就讨论的问题进行答复。

摘要：利用先进三轴仪进行港珠澳大桥岛隧工程原状土K0固结试验,研究不同加、卸载路径下土体静止土压力系数K0变化,分析常用经验公式及规范推荐值所估计静止土压力系数的适用性,并给出基于本次试验结果的预测公式。结果表明:港珠澳沉管隧道底面处的黏土层K0基本为一定值,为0.47;粉质黏土层K0与其先期固结压力成正比,在0.30~0.45范围内,均低于规范和手册对同类土的推荐值;除土性自身的原因外,原状样的胶结作用也会使其K0降低。结构性较强的原状土,在取土后再加载的过程中,K0会先降低至低于其正常固结值,再回升并逐渐稳定。原状黏性土正常固结和超固结时,均可利用前人给出的经验公式对K0进行估计,其中内摩擦角宜为土体正常固结时的有效峰值内摩擦角。

摘要：研究目的:静止土压力系数是地基土的一项重要的力学指标,确定静止土压力系数的关键是获取地基土原位状态下的水平有效应力。通过本研究,研制可同步测试土的水平总应力和孔隙水压力的有效应力铲,并拟建立有效应力铲试验确定静止土压力系数的方法。研究结论:(1)有效应力铲试验测定的水平总应力是沿铲面分布的平均值,铲面中心点处孔压测量值是超孔压分布的最小值;(2)随着孔隙水压力消散,铲面周围土体产生排水固结,导致有效应力增大;(3)与其他试验手段相比,采用有效应力铲试验贯入值计算的静止土压力系数一致性和相关性较好。

摘要：静止土压力系数K_(0)是岩土工程设计施工中的重要参数,其影响因素众多、变化特征复杂,合理地选取K_(0)测试分析方法是保证成果可靠性的关键。针对哈尔滨市超固结粉质黏土地层,开展了现场原位水平应力试验(KSB)、扁铲侧胀试验(DMT)与旁压试验(PMT)以及室内K_(0)固结试验,获得了超固结粉质黏土地层K_(0)分布特征,类比分析了KSB与其他测试方法的相关性、差异性和适用性。研究表明:KSB试验有效避免了常规“压入式”测试的经验性与扰动性问题,具有操作便捷、精度高等优点,测得场地超固结粉质黏土K_(0)值介于0.45~1.81之间,并沿深度方向逐渐降低;室内试验取样过程和PMT预钻成孔过程会引起原始水平应力释放,而再加载无法完全恢复其初始值,从而导致二者测试结果偏低;DMT的有效性取决于经验公式的选取,Marchetti公式高估了K_(0)值,而国内上海、苏州、杭州、西安等地区经验分析结果整体偏低,通过修正Marchetti公式,给出适宜于哈尔滨地区的超固结粉质黏土的K_(0)计算方法,可供勘察设计参考。

摘要：通过试验证实静止土压力系数随超固结比(OCR)的增大而增大的规律。当超固结比(OCR)超过2.5时,静止土压力系数与超固结比为非线性关系,可用指数函数来近似表示。对于目前的采用土压力理论计算作用于挡土结构物的侧向土压力,应考虑上述超固结比的影响,避免挡土结构物设计的不合理。