摘要：为了克服两相流带来传热效果恶化以及避免流体分层现象,将疏水扩容器引入太阳能集热系统(DSG)代替汽水分离器。将DSG与300MW燃煤机组进行集成,给出了使DSG预热段及过热段仅为工质水及汽单相流的集热系统预热段、过热段的长度计算模型,以及蒸汽流量控制模型,以保证DSG出口蒸汽参数对应于所代替的燃煤机组汽轮机抽汽参数。同时,给出了DSG出口蒸汽代替300MW燃煤机组汽轮机前5段抽汽的5种设计方案,对各方案的热经济性进行了计算分析,认为新设计的DSG出口蒸汽取代燃煤机组汽轮机第3段抽汽的热电转换率最高(0.324),集成方案最优。

摘要：设计了带预热段的管式反应器(Ⅰ型)、带喷嘴及预热段的管式反应器(Ⅱ型)和3种不同进料方式的反应流程。在催化剂NiLaLiPt/Al2O3上,研究了煤油水重整制氢的影响因素,考察了两种反应器的制氢效果。结果表明,两种反应器都可用于煤油水重整制氢反应,制氢效果与煤油液空速有关。液空速小于0.12 h-1时,Ⅰ型反应器的制氢效果要优于Ⅱ型反应器;液空速大于0.12 h-1时,Ⅱ型反应器制氢效果较好。预热段可以提高煤油雾化程度和制氢效果。

摘要：对以往在追求产量和不计能耗指导思想下设计的连续加热炉,延长不加热的预热段长度,是其节能技术改造的措施之一。本文讨论了在决定对某一具体炉子延长其预热段长度时,应与节能一起考虑的因素有加热工艺、产量、烟囱抽力、推钢机能力和投资效益等.认为在基本条件满足的情况下,应按550～700℃经济排烟温度来确定最佳炉长。

摘要：过去,我厂锻工一直用手工锻炉与250公斤空气锤配用。毛坯直接埋在炽热的煤炭中加热,时间长,质量差,耗煤量大,生产率低。而且工房内烟尘严重,环境恶劣。这与当前消除环境污染、节约能源的要求很不适应。八○年八月,厂组织了改造锻工炉小组。我们认真学习了上海、重庆等地工厂革新反射煤炉的资料,走访了省内几家工厂现有的加热炉、取长补短,结合本厂生产实际,自行设计建造了一台小型反射煤炉。经连续开炉使用,效果很好。主要优点是:1.进、出料门和加煤口,无论是启或闭状,

摘要：对蓄热式节能效果进行分析，结合钢铁行业连续化生产的实际，客观分析目前蓄热式燃烧技术的利弊，提出了利用现有炉窑条件，继续发挥预热段和煤气换热器的作用，采用空气单预热、增加单位空气蓄热体数量的办法，保证蓄热式设备安全可靠运行。

摘要：350t/h步进梁式板坯加热炉是由法国斯坦因霍特(SH)公司设计,武汉冶金设备制造公司制造,为上海宝钢热轧厂配套的一项大型专用设备。 加热炉主要由三大部分组成,即燃烧装置、炉体和炉底机械。主要参数如下。

摘要：1国际镀锌工艺技术发展1948年,美国钢铁公司设计并投产了1条变种的森吉米尔镀锌线.它的主要特点是用碱性电解脱脂技术取代了森吉米尔法氧化炉的脱脂作用,退火炉全部采用间接加热,其余的工序与森吉米尔法基本相同.这种方法因带钢不经氧化段加热,故表面的氧化膜较薄,还原段中保护气的氢含量低于森吉米尔法,但带钢不经预热段则必然会提高加热炉的热负荷和降低热效率.

摘要：无锡县钢铁厂550×3开坯车间人工加煤推钢式轧钢加热炉为双排、侧出料、两段式加热炉。有效尺寸为28.768×3.364米,设计能力为30吨/时,以8时或～10 1/2吋锭及180×180～230×230毫米方坯为原料,轧制25～35×60毫米扁坯及45×45～145×145毫米方坯,为本厂及外单位提供坯料。1983年炉子的加热量为17万吨。该炉在连续三年达到冶金部规定的轧钢加热炉一等炉的基础上,继续加强科学管理,不断提高操作的水平,狠抓节能技术改造。

摘要：通过解决生产实际问题的例子。探讨在不增加设备投资前提下强化升膜式蒸发器生产能力的若干途径。确定采用增加蒸汽压力和提高真空度方法,可提高生产能力30%左右。

摘要：结合莱钢某生产线蓄热式加热炉的生产运行情况,分析其存在的问题,并从加热炉燃烧系统、汽化冷却系统和操作控制等方面提出加热炉的节能改进措施。