摘要：通过对Cr13系列马氏体不锈钢气保护堆焊药芯焊丝化学成分、组织及硬度影响因素的分析,合理设计该药芯焊丝药芯的合金配比,所研制的药芯焊丝成功地用于低中压阀门密封面、各类低中碳钢轴、过热蒸汽阀件、螺旋输送机叶片等的补焊,取得了良好的经济效益。

摘要：研究开发了一种具有良好可焊性和抗湿CO2腐蚀的马氏体不锈钢合金及HFW焊管。通过合金成分优化设计、金相组织观察、力学性能试验、钢管外观尺寸及防腐性能试验,所开发的钢管外观尺寸、母材和焊缝的力学性能及金相组织等满足设计目标要求,与传统马氏体不锈钢管相比,具有更精确的外观尺寸。试验结果表明,新型可焊接马氏体不锈钢可以生产薄壁高精度管线管,可以用气体保护技术进行HFW焊接;HFW钢管不需焊前预热和焊后热处理,管体及焊缝所有性能满足油气井湿CO2腐蚀的服役环境。

摘要：采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)、能谱仪(EDS)、显微硬度计对AUS-10不锈钢的显微组织和耐蚀性进行分析。研究了AUS-10马氏体不锈钢厨刀腐蚀失效的原因。结果表明:尽管从显微组织和硬度结果看,AUS-10的热处理工艺正常,但原始组织中含有大量粗大碳化物,造成局部贫铬,是产生点蚀的主要原因。由于AUS-10在成分设计上含Cr量偏低,建议用于对腐蚀要求不高的领域。

摘要：马氏体不锈钢表面沉积类金刚石(Diamond-like Carbon, DLC)薄膜提高了材料的耐磨性和耐腐蚀性。但由于马氏体基体与DLC涂层热膨胀系数和弹性模量不匹配以及界面原子的亲和性能差等因素,使得DLC涂层与马氏体基体间界面结合强度不够,存在涂层厚度有限等问题,从而限制了DLC涂层的进一步使用。针对以上不足,综述了国内外学者为提高马氏体不锈钢表面沉积DLC涂层的膜基结合力、耐蚀性所采取的有效措施和结果,主要包括基体表面氮化处理、优化工艺参数、设计一层和多层过渡层结构来缓和DLC涂层与马氏体基体结合力和耐蚀性的问题。最后,展望了马氏体不锈钢表面制备DLC防护涂层的发展趋势。

摘要：本文介绍了水轮机转轮用Cr-Ni-Mo马氏体不锈钢的成分设计思路和研发成果,并对其固态相变规律和性能关系进行了分析,指出不同工况要求应采用不同的热处理工艺,最后提出了转轮材料今后研究的方向。

摘要：介绍了水轮机转轮用Cr-Ni-Mo马氏体不锈钢的成分设计思路和研发成果,并对其固态相变规律和性能关系进行了分析,指出不同工况要求应采用不同的热处理工艺,最后提出了转轮材料今后研究的方向。

摘要：叙述了马氏体不锈钢油井管材料的设计及发展历程,CO_(2)的腐蚀机理和影响马氏体不锈钢耐蚀性的因素。分析了材料成分设计,发现提高有效Cr含量和减少δ铁素体是提升管材性能的关键;讨论了CO_(2)的腐蚀机理,特别是存在微量H_(2)S对CO_(2)腐蚀的影响;探讨了材料因素和环境因素对马氏体不锈钢耐蚀性能的影响,认为温度对耐蚀性的影响最大,H_(2)S含量会限制材料的应用,pH值和Cl^(-)含量会影响阴极反应过程。展望了马氏体不锈钢油井管的研究方向。

摘要：针对普通马氏体铸造不锈钢在含氯离子溶液中耐点蚀和耐空蚀能力不足的问题,自行设计冶炼了一种经铜沉淀硬化的马氏体铸造不锈钢。通过力学性能测试、动电位极化扫描空泡腐蚀试验并结合SEM分析,研究了热处理工艺和铜含量对自行设计冶炼MSB马氏体不锈钢耐空蚀性能的影响。结果表明经铜沉淀的铸造马氏体不锈钢在3%NaCl溶液中的耐点蚀性能优于普通奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti和高锰铝青铜,铜含量对铸造马氏体不锈钢的耐点蚀性影响不大。热处理工艺对铸造马氏体不锈钢耐空蚀性能有较大影响,时效温度越高,耐空蚀性能越差。当铜的质量分数在1.5%～2.5%之间时可以获得较好的强化效果,不锈钢的耐空蚀性能最好。

摘要：一、概论在机械制造中,常用的不锈钢按金相组织分为铁素体、奥氏体和马氏体型。由于马氏体不锈钢含铬量高(12—19%),能进行淬火,故具有较高的强硬度和抗氧化性能。况且不锈钢是难加工材料之一,铣削比车削更为困难,铣削的主要特点是断续切削,由于不锈钢韧性大,切屑不易被切离,加工硬化趋势强,冲击和振动亦比较严重,所以增加了铣削过程中的不利因素。(2)

摘要：采用Thermal-calc计算了含氮马氏体不锈钢20Cr13的合金相图,据此进行了关键热加工工艺参数设计。采用金相、扫描电镜、X射线衍射、高温热模拟试验、拉伸试验和硬度测试等方法,研究了高温下均热温度对高温组织转变的影响以及高温铁素体对高温塑性的影响,同时研究了退火和淬火工艺对组织和性能的影响。结果表明:铸锭中的少量δ铁素体在单相奥氏体区高温长时间均热后并未消除;δ铁素体的存在降低了马氏体不锈钢的高温塑性;在临界温度长时间退火后,组织为铁素体基体上弥散分布球状碳化物的索氏体及沿晶界呈断续分布的点状碳化物,随退火温度的提高,索氏体晶粒尺寸增大,碳化物选择性地在晶界粗化长大,并呈断续状点状分布;950~1100℃奥氏体化淬火后的组织为板条马氏体+碳化物+少量残余奥氏体。淬火温度较低时,碳化物和残余奥氏体含量较高,淬火后马氏体硬度较低,提高淬火温度,碳化物充分溶解,奥氏体中的碳含量增加,淬火后板条马氏体硬度升高。