摘要：传统高强超高强混凝土普遍存在脆性大、黏性大、施工性能差等技术问题,难以满足现代高层超高层混凝土结构建造需求。通过试验研究,揭示了纤维、微珠、硅灰及外加剂等关键组分材料对高强泵送混凝土施工性能的影响规律,并深入分析了其内在机理,为高强混凝土高性能设计提供技术指导,推动高强泵送混凝土规模化应用进程。

摘要：混凝土内所受的应力与应变的关系,主要通过弹性模量这一混凝土力学性能指标体现,其是设计和施工中必须考虑的重要参数。本文结合实际工程的C50高强泵送混凝土,通过采用SEM测孔法及压汞法(MIP)对高强泵送混凝土不同含气量的孔结构进行比较分析,探究高强泵送混凝土弹性模量与含气量的关系及孔级配变化、气泡结构、孔结构特征参数对弹性模量的影响。

摘要：结合工程实践提出了配制高强泵送混凝土的原材料要求及配合比设计原则 。

摘要：介绍影响高强泵送混凝土配合比设计的几个因素,其中着重介绍了对高强泵送混凝土质量控制的影响因素,分析高强泵送混凝土坍落度损失的机理,提出减少坍落度损失的措施。

摘要：采用正交试验,研究了水胶比、硅灰掺量、矿粉掺量对C80高强泵送混凝土强度和可泵性的影响。结果表明,对于C80混凝土的28 d强度,各因素的影响大小顺序为:硅灰掺量>矿粉掺量>水胶比;对于可泵性,倒坍落度筒时间试验表明,矿粉掺量的影响非常显著,水胶比次之,硅灰掺量对倒坍落度筒时间影响不显著。在正交试验的基础上,得到了C80高强泵送混凝土的最优配合比:m(水泥)∶m(砂)∶∶m(石)∶m(硅粉)∶m(矿粉)∶m(减水剂)∶m(水)=450∶739∶1006∶30∶120∶13.2∶144。混凝土28 d抗压强度为96 MPa,达到C80混凝土的设计要求;混凝土初始坍落度在200~220 mm,2 h内坍落度损失小于20 mm,新拌混凝土倒坍落度筒时间低于10 s,粘度低,具有良好的可泵性。

摘要：本文介绍运用普通525＃硅酸盐水泥和高效减水剂配制C_60。高强泵送混凝土的试验方法及技术保证措施。

摘要：本文用二次回归设计优化粉煤灰高强泵送砼的配合比。通过胶水比、砂率、粉煤灰超量替代系数三个因素对拌和物的流动性及粉煤灰高强砼２８天强度的影响，建立了２８天强度Ｒ２８、坍落度ＳＬ与诸因素间的二次回归方程，检验了方程的显著性。并利用因素与考核指标间的关系图，探索了因素与性能间的内在规律，确定了各因素的取值范围。

摘要：在大跨度钢管拱桥高强泵送混凝土(C50)配合比设计和施工应用过程中,合理选用复合型减水剂和膨胀剂,采用复合掺入法保证了泵送混凝土的正常施工和工程质量,同时起到了混凝土缓凝、早强作用,解决了混凝土坍落度损失大的难题并成功地运用到工程实际中。

摘要：对混凝土中骨料和水泥浆体的界面特性进行了分析.从改善卵石界面过渡层的特性,增强卵石界面和水泥浆的黏结力出发,对混凝土外加剂和掺合料进行了选择和试验;经混凝土配合比优化,得到卵石高强泵送混凝土强度的计算公式.经性能检测,该种混凝土具有良好的力学性能、工作性能和耐久性能.工程应用表明,卵石高强泵送混凝土可以满足工程设计和施工的要求.

摘要：泰国曼谷河畔地标项目四季公寓为303m超高层全钢筋混凝土结构,混凝土强度等级最高为800ksc,换算为立方体抗压强度等级为C95,最高泵送至129m.采用泰国当地原材料,执行美国标准在泰国配制800ksc高强泵送混凝土,并成功应用于施工.